Прочностные и деформационные характеристики материалов определяют несущую способность строительных конструкций. Поведение КДК под нагрузкой сложный и неоднозначный процесс. Деревянные конструкции способны изменять свое напряженно-деформированное состояние во времени. Исследования напряженно-дефомированного состояния конструкции является основным вопросом в изучении поведения конструкции под нагрузкой и позволяют совершенствовать методы расчета клеёных деревянных элементов  с учетом изменения параметров, характеризующих процесс деформирования конструкции и распределение напряжений при эксплуатации.В результате проведенных экспериментальных исследований характера распределения деформаций по высоте сечения клеёных деревянных балок в зоне действия максимального изгибающего момента для образцов двух серий lр/h =16, lр/h =7,5 (где h – высота сечения элемента, м; lр – расчетный пролет элемента, м) установлено, что при напряжениях, не превышающих временных сопротивлений древесины каждый слой клеёной древесины по высоте сечения деформировался линейно. Несмотря на это распределение деформаций в клееном пакете носит нелинейный характер за счет разных механических свойств древесины в каждом слое [1, 2].Как показывают теоретические исследования [3], для  материалов с малой сдвиговой жесткостью, к которым относится и древесина, на характер распределения нормальных напряжений влияют два параметра: геометрический – соотношение h/lр; физико-механический – соотношение E/G (где Е –модуль упругости материала при изгибе, МПа; G – модуль сдвига, МПа).Максимальные нормальные напряжения с учетом неравномерности их распределения по высоте сечения можно определить по формуле [1]: (1)где  – коэффициент неравномерности распределения нормальных напряжений по высоте элемента;  – параметр анизотропии;  – напряжение в крайнем растянутом (+) и крайнем сжатом (–) волокне балки, МПа;  – напряжение, вычисляемое по формуле сопротивления материалов для изгибаемых элементов, МПа.Древесина является анизотропным материалом, для которого отношение модуля упругости к модулю сдвига составляет переменную величину [1]. Эти особенности не нашли отражения в существующих нормах проектирования деревянных конструкций в расчетах по первой и второй группам предельных состояний [5]. Так, при определении прогиба согласно [5] отношение E/G принимается равным 20.Согласно проведенных исследований [4] установлено, что при изменении сортности древесины, отношение модуля упругости к модулю сдвига изменяется. При увеличении относительных размеров пороков строения древесины E при статическом изгибе снижается за счёт ослабления рабочей части сечения клеёного элемента. Величина модуля сдвига G клеёной древесины при изгибе зависит от вида и размеров пороков, а так же от их расположения относительно плоскости скалывания. Сучки, пересекающие плоскость скалывания, действуют как нагели, повышая модуль сдвига. В то же время наличие в плоскости скалывания трещин, наклона волокон - снижает G. Это подтвердили кратковременные статические испытания клеёных деревянных балок на изгиб с отношением lр/h=15 выполненных из древесины I, II и III сортов [4].   Рис. 1.  Образцы клеенодеревянных балока – балки серии КДБ1-Кi; б – балки серии КДБ2-КiТаблица 1 Кратковременные испытания изгибаемых элементов из клеёной древесины разных сортов№Сорт элементов из клеенойдревесиныСтатистическая обработкаСреднееарифметическое значениевременногосопротивления Rи , МПаСреднеквадратичное отклонение, МПа Коэффициент вариации, % Показатель точности,%1I сорт57,3224,3117,5213,0702II сорт47,4004,89510,3263,9033III сорт36,7603,5449,6413,213  Средние значения модуля упругости E и модуля сдвига G для изгибаемых элементов из клеёной древесины I, II и III сортов приведены в таблице 2. Таблица 2Средние значения модуля упругости и модуля сдвига опытных элементов при статическом изгибе кратковременной нагрузкой№ПоказателиСорт пиломатериаловIIIIII1Модуль упругости Е, МПа129861036496372Модуль сдвига G, МПа5415355633Е/G2419,3717,124 0,5130,4610,4335 0,0530,0430,037  Проведенный анализ исследований [1,4] позволил установить зависимости изменения модуля упругости и модуля сдвига от качества пиломатериалов и прочности изгибаемых клееных деревянных элементов в относительных координатах (рисунок 2, 3).  Рис. 2. Зависимость отношения Еi/ЕI  от прочности клеёных деревянных элементов:Еi – модуль упругости для I, II и III сортов древесины; ЕI –модуль упругости для I сорта древесины;Rm;i – прочность клееных деревянных элементов из пиломатериалов I, II и III сортов древесины при изгибе;Rn;I – прочность клееных деревянных элементов из пиломатериалов I сорта древесины при изгибе Рис. 3.  Зависимость отношения (Е/G)i/(Е/G)I  от прочности клеёных деревянных элементов: (Е/G)i – отношение модуля упругости от модуля сдвига для I, II и III сортов древесины; (Е/G)I  – отношение модуля упругости от модуля сдвига для I сорта древесины; Rm;i – прочность клееных деревянных элементов из пиломатериалов I, II и III сортов древесины при изгибе; Rn;I – прочность клееных деревянных элементов из пиломатериалов I сорта древесины при изгибе Применение пиломатериалов II, III  сорта в клеёном пакете изгибаемых конструкций снижает показатель коэффициента неравномерности распределения нормальных напряжений по высоте элемента  на 18,87 % и 30,19 %, соответственно.Выводы:Экспериментальные исследования показали при расчете клеёных деревянных конструкций работающих на изгиб по первой группе предельных состояний необходимо учитывать изменение коэффициента неравномерности распределения напряжений по высоте сечения клеёного пакета  в зависимости от сорта применяемых пиломатериалов.