Введение. Свойства газобетона зависят от качества применяемых сырьевых материалов и правильно установленного и подобранного режима изготовления. Из-за неправильно подобраных компонентов, их количества  или технологических параметров могут появляться различного рода дефекты, такие как трещины и разрывы, возникающие в процессе реакции вспучивания массива из-за несоответствия скорости роста объема массива и твердения,   чрезмерного давления водяного пара и водорода внутри массива при высокой вязкости смеси или высокой скорости процесса роста объема массива при повышенной скорости набора сырцовой прочности газобетона, что может быть обусловлено повышенным содержанием в смеси извести, цемента или обратного шлама, использованием слишком тонкодисперсной и активной алюминиевой пасты, слабообожженной извести, тонкомолотого сырья, цемента с добавками, высокой температурой заливки смеси, повышенной вязкостью смеси из-за низкого водотвердого отношения смеси или высокой прочностью поверхностного натяжения пленки воды в бетонной смеси [1…6].Прочность газобетона является обратной функции средней плотности, которая напрямую зависит от пористости, характер которой также зависит от многих параметров. Например, при использовании быстрогасящейся извести структура ячеистого бетона неравномерная, поры сообщающиеся и большого диаметра, поэтому необходимо применение замедлителей ее гашения, а при очень тонком помоле кремнеземистого компонента и при уменьшении В/Т в ячеистом бетоне образуется большое количество пор малого диаметра [7]. Основная часть. С целью изучения влияния температуры воды затворения на разогрев и вспучивание формовочной смеси и свойства автоклавного газобетона образцы формовали в формах размерами 100×100×300 мм. В качестве сырьевых материалов применяли портландцемент марки ЦЕМ I 42,5 Н (г. Старый Оскол), известь воздушную кальциевую негашеную производства ОАО «Цех обжига извести» (г. Старый Оскол) и кварцевый песок (Белгородская обл.), природный гипс, химический состав которых приведен в табл. 1, и пасту алюминиевую производства фирмы ECКART, Германия. Таблица 1Химический состав сырьевых  материалов, мас. % SiO2Al2О3Fe2О3CaOMgOSO3R2OCaOсвNa2OK2OTiO2P2O5пппПортландцемент22,494,774,4067,220,442,450,620,35––––0,23Известь3,170,990,1780,921,421,030,56–––––11,56Гипс0,60,640,0838,561,0152,85––––––6,67Песок кварцевый94,93,460,2840,2820,064–––0,1070,280,1590,046–Начальную температуру формовочной смеси регулировали, меняя температуру воды затворения от 30 до 60°С. При использовании воды с температурой 30°С температура формовочной смеси низкая, вследствие чего вспучивание происходит медленно (рис. 1). Так при температуре воды затворения 30°С формовочная смесь начинает вспучиваться только на 6 мин, в то время как при температурах 35°С и 60°С вспучивание начинается уже на 3 мин. Максимальная температура массива 91°С достигается соответственно за 9 мин при температуре воды затворения  60°С, однако такой быстрый процесс вспучивания приводит к разрыву газовых пор и созданию рваной ячеистой структуры с неравномерными, большого диаметра сообщающимися порами, что  неблагоприятно сказывается на таких свойствах как прочность и теплопроводность (рис. 1). Оптимальной температурой воды затворения, при которой создаются благоприятные условия для вспучивания газобетонной смеси, получения оптимальной пористой структуры  с более мелкой и равномерной пористостью при высокой прочности является температура равная 45°С, при которой смесь начинает вспучиваться  уже через 3 мин, а максимальная температура формовочной смеси  72°С  достигается только через 12 мин, что позволяется совместить во времени процессы порообразования и набора структурной прочности массива.Рис. 1. Влияние температуры воды затворения  на разогрев массива газосиликата:На температуру газобетонной смеси в форме может влиять также и температура самой формы, повышая температуру смеси у бортов, при этом чем дальше от формы, тем меньшее влияние будет оказывать температура формы на температуру смеси. Вследствие чего у бортов формы за счет более высокой температуры процесс порообразования будет идти более активно, а чем дальше вглубь массива, тем меньше, что будет способствовать созданию вариатропной структуры газобетона за счет плавного перехода плотности от меньшей к большей от бортов формы вглубь массива.Также на плотность газобетона при прочих равных условиях влияет и расход газообразователя, в данном случае алюминиевой пасты, но слишком большое количество газообразователя может привести к слишком быстрому вспучиванию, вследствие чего произойдет прорывание газовых пор и создание рваной ячеистой структуры, что также негативно скажется на свойствах изделия.Для изучения совместного влияния этих факторов на свойства газобетона были проведены исследования с использованием метода математического планирования эксперимента [8]. В качестве варьируемых независимых технологических факторов были выбраны: температура воды затворения (Х1); количество алюминиевой пасты (Х2) и температура бортов формы (Х3). В качестве контролируемых параметров были выбраны: средняя плотность (ρср) и прочность газобетона (Rcж). Выбранные технологические факторы были исследованы в пределах, указанных в табл. 2. Факторы, не вошедшие в план эксперимента, приняты постоянными. Таблица 2Условия планирования экспериментаФакторУровень варьированияИнтервалварьированиянатуральный видкодированный вид– 10+1Температура воды затворения, °СХ130456015Аl паста, % от массы вяжущегоХ20,40,60,80,2Температура бортов формы, °СХ350709020Эксперимент проведен по трехуровневому плану и результаты представлены в табл. 3.Таблица 3Матрица планирования и экспериментальные данные№ точки планаФакторρср,кг/м3Rсж,МПаХ1Х2Х31+1+1+15801,72+1+1–14202,13+1–1+15402,14+1–1–15404,45–1+1+14502,26–1+1–15405,17–1–1+17207,38–1–1–18706,59+1003804,210–1004803,4110+103903,1120–105804,21300+14074,41400–14803,47150005303,51160005653,47170005703,41– для средней плотностиY1 = 481,026 – 60×Х1  − 87×Х2  – 15,3×Х3  + 6,26×Х12  + 61,26×Х22  +  + 19,76×Х32 + 65×Х1×Х2  + 50×Х1×Х3   + 27,5 ×Х2×Х3,– для прочности на сжатиеY2 = 3,59 – 1,0×Х1  – 1,03×Х2  – 0,387×Х3  + 0,123× Х12 – 0,0,27×Х22  ++ 0,258× Х32  + 0,475×Х1×Х2  – 0,075×Х1×Х3  – 0,225×Х2×Х3 ,где Х1 = , Х2 =  Х3 = Комплексное представление о влиянии исследуемых факторов на среднюю плотность и прочность на сжатие получено с помощью построенных номограмм (рис. 2). Рис. 2. Зависимости средней плотности и прочности на сжатие  автоклавного газобетона от температуры воды затворения и бортов формы и количества алюминиевой пасты:1 – температура воды затворения = 30°С;   2 – температура воды затворения = 45°С; 3 – температура воды затворения = 60°САнализ полученных результатов позволил сделать вывод, что физико-механические свойства зависят не только от вида сырьевых компонентов, их качества и количества, но и от многих других параметров, в частности температуры воды затворения и бортов формы. Так при низкой температуре воды затворения (45°С) и при температуре массива (70…75°С) процесс вспучивания происходит медленно, что позволяет создавать более равномерную макроструктуру с более мелкой и равномерной пористостью при достаточно низкой плотности и высокой прочности, чем при быстром вспучивании. А при температуре воды затворения (60°С) и температуре массива 95…100°С прочность газобетона снижается, это объясняется тем, что с повышением температуры вяжущее гидратирует и связывается очень быстро, а водород, выделяющийся в ходе процесса газообразования, начинает частично разрушать уже сформированную затвердевающую макроструктуру, которая к тому же разрушается парами, создающимися при высокой температуре формовочной смеси, и образовавшиеся сообщающиеся поры и микротрещины уменьшают прочность массива.Выводы. С целью сокращения сроков технологических операций и улучшения физикo-механических свойств газобетона за счет создания оптимальных условий для вспучивания массива и формирования оптимальной поровой структуры рекомендуется температуру воды затворения регулировать в интервале 40…45°С, количество алюминиевой пасты – 0,6 % от массы вяжущего, а температуру бортов формы 85…90°С.