Введение. На современном этапе дорожного строительства значительную практическую ценность представляют технологии производства асфальтобетонных смесей при температурах, вызывающих значительную экономию материальных, трудовых, финансовых ресурсов. При этом также желательно обеспечить минимальное отрицательное воздействие на человека и окружающую среду. Основной задачей при производстве асфальтобетонных смесей в дорожном строительстве является обеспечение надежности и качества готового продукта с использованием относительно недорогих ресурсов, минимальных затратах и высокой эффективности производства.Основным вяжущим материалом при производстве асфальтобетонных смесей в дорожном строительстве является битум. Одним из перспективных направлений экономии битума является применение технологии производства теплых асфальтобетонных смесей. Введение битума с пониженной температурой в процесс смешивания асфальтобетонной смеси позволит понизить температуру асфальта и повысить сцепление с поверхностью щебня. Это позволяет существенно снизить расход энергии и уменьшить вредное влияние на окружающую природную среду. В настоящее время, когда Российскую Федерацию накрывают волны санкций недружественных государств, в целях импортозамещения идет активное развитие отечественных технологий и оборудования. При этом необходимо совершенствовать технологию производства теплых асфальтобетонных смесей за счет разработки оборудования для вспенивания битума на российских комплектующих. Снижение эксплуатационных и энергетических расходов на приготовление асфальтобетонных смесей и снижение нагрузки на экологию в ряду прочих является одной из важнейших задач при дорожном строительстве. Эти факторы вынуждают исследователей искать новые пути решения данных проблем. Их решение возможно за счет совершенствования процесса приготовления асфальтобетонной смеси путем, в частности, механического перемешивания горячего битума с водой в статическом смесителе, что позволит снизить температуру процесса. В связи с чем, весьма актуальной научной проблемой является разработка такого смесителя, обеспечивающего получение качественной смеси.Основная задача при производстве асфальтобетонных смесей (АБС) – обеспечение надежности и качества готового продукта с использованием недорогих ресурсов, минимальных затратах и высокой эффективности производства [1–4].Наибольшую практическую ценность представляют технологии производства АБС при температурах, вызывающих значительную экономию материальных, трудовых, финансовых ресурсов с минимальным отрицательным воздействием на окружающую среду, человека и позволяющую получить высокое качество готового продукта [5, 6].Материалы и методы. В настоящее время укладка горячей асфальтобетонной смеси ведется при температуре не ниже 120 ºС.Несоблюдение температурного режима может привести к температурной сегрегации АБС и впоследствии к недостаточному её уплотнению. Однако существуют способы уменьшить расход энергии, снизить уровень выброса летучих органических соединений при подготовке АБС, не повлияв на качество ее уплотнения [7].Сегодня более 50 % энергии, необходимой для производства АБС, расходуется на нагрев и сушку каменных материалов, поддержание требуемой температуры битума. Снижение температуры исходных материалов для производства АБС позволяет получить значительную экономию энергоносителей и существенно сократить выбросы СО2 (рис. 1).   Рис. 1. Круговая диаграмма экономии энергоносителей при снижении температуры разогреваминеральных материалов  Ежегодно в мире производятся сотни миллионов тонн тёплой асфальтобетонной смеси. Вспенивание битума водой лежит в основе 60 % всех объемов производства тёплой асфальтобетонной смеси [8–12]. В основу существующего оборудования вспенивания битума непосредственно в асфальтосмесительных установках (АСмУ) ведущих мировых производителей лежит способ подачи в пеногенератор, в поток с дозой горячего битума расчетного количество воды под давлением [13]. При этом вода мгновенно доводится до точки кипения и частично испаряется, в результате чего образуется смесь из водяного пара и битума. Полученная смесь подается в мешалку АСмУ. Мелкие паровые пузырьки, которые исчезают при уплотнении смеси, создают значительную подвижность смеси при её перевозке на большие расстояния.Вспененный битум образуется при смешивании 2…3 % воды с битумом, нагретым примерно до 180 °С (рис. 2). Вода мгновенно доводится до точки кипения, испаряется и битум охватывает пузырьки водяного пара. Во время вспенивания битум теряет примерно 2 °С на процент распыляемой воды. Полученная смесь подается в смеситель. Образуется пена – то есть вспененный битум. Благодаря вспениванию, вязкость битума будет снижена настолько, что поверхности заполнителя (щебень, песок и минеральный порошок) будут равномерно обволакиваться битумной пленкой заданной толщины, также и при низких температурах. Таким способом можно производить низкотемпературный асфальт, без ухудшения физико-механических свойств теплой асфальтобетонной смеси.   Рис. 2. Конструктивная схема узла вспенивания битума Установки вспененного битума позволяют производить вспененный битум с различным процентным соотношение битумно-водяной смеси, в зависимости от особенностей асфальтовых материалов и объемов партии согласно рецептуре, и процесс контролируется автоматически. Система управления и контроля за всеми параметрами производственного процесса позволяет оператору быстро реагировать на изменяющиеся условия работы. В случае внештатной ситуации работа всех узлов установки блокируется. Возможна работа в ручном и полуавтоматическом режиме, когда система автоматически отслеживает соотношение битума, воды и различных добавок, позволяя получать асфальтобетоны с регулируемыми свойствами. Основная часть. В работе предлагается исследовать изменение площади поперечного сечения потока трубопровода битума в зоне смешивания с водой, а также исследовать влияние установки специального винтового элемента для образования завихрения и эффективного перемешивания битума с водой. Такие конструктивные изменения оказывают влияние на работу смесительной установки в целом. Для исследования этого влияния, а также для разработки алгоритма управления такой установкой нами разработана математическая модель процесса перемещения битума в предложенном смесителе.В рассматриваемом процессе жидкое битумное вяжущее является гетерогенной (многофазной) смесью, в частности – жидкостью с пузырька газа. Это дисперсная среда, состоящей из двух фаз: несущая фаза – битум, дисперсная фаза – взвешенные пузыри пара, образованные из вводимой воды.В реологическом смысле битум является псевдопластической жидкостью, для описания которой используется модель степенной жидкости Оствальда де Вейля (1):σ=γ(ε)n,                               (1)при n<1. Уравнение (1) является эмпирическим, имеющим два параметра: константу γ , зависящую от природы материала и геометрических размеров измерительной аппаратуры, и константу n , являющуюся индексом течения [14].  ψ r,z=12Ur2+r(n=-∞+∞[sinπnLz(CnJ1Kr+DnY1Kr]-53Ω2k4 G3,1kr).              (2)  Частицы жидкости движутся вдоль линии тока по поверхности, образованной вращением кривой относительно оси симметрии течения. Выражение для функции тока (2) дает возможность найти характеристики течения несущей фазы в смесителе. При этом учитываются геометрические параметры смесителя, такие как диаметр и длина трубы, радиус шнека, параметры потока на входе в смеситель.Для решения задач транспортировки битума при нестационарной работе перекачивающих насосов требуется эффективный инструментарий для расчета интегральных характеристик при течении битумного вяжущего по трубам.Будем рассматривать нестационарное движение вязкой несжимаемой жидкости по трубе, сечение которой меняется с расстоянием и временем. Это даст нам возможность применить рассуждения к рассмотрению активного транспорта битума в деформируемых трубах. Связь между перепадом давления δpL  при z=L  и расходом Q :δpL=(3n+1)n1ReLπR4Q.                   (3)На рисунке 3 представлено влияние на параметр  δpL  различных значений параметров течения п, полученных по выражению (3). В данном выражении отмечено, что при n=1  уравнение (3) совпадает с формулой, описывающей течение Пуазейля по трубе кругового сечения [15] (рис. 3).Анализ графических зависимостей показывает, что при одних и тех же условиях течения для получения одинакового расхода в случае псевдопластической жидкости нужно приложить больший градиент давления по сравнению с Ньютоновской жидкостью.Экспериментальные исследования позволяют определить рациональную конструкцию и технические параметры установки вспененного битума, параметры которой в процессе эксперимента можно изменять. Это позволяет определить такой технологический режим ее работы, который позволит достичь максимального качества сцепления битумного вяжущего с поверхностью инертного материала при однородном взаимодействии жидких сред с различными физико-химическими свойствами (битум – вода). Уравнение регрессии, выражающее зависимость качества сцепления ε вспененного битума с инертным материалом устройства вспененного битума от процента подачи воды V, % (Х1), давления подачи воды р(Х2) в рабочую зону, количество трубок n(Х3) и длины трубок L (Х4) устройства вспененного битума в кодированном виде имеет вид:  ε=53-13,4X1-3,1X12+11,5X2+1,8X22+3,1X3+1,1X32+2,1X4+2,4X42+1,3X1X2+2,4X1X3+1,2X3X4. (4)  Рис. 3. Влияние на параметр  δpL   различных значений параметров течения п  На рисунке 4 представлена зависимость влияния объема V подачи воды на качество сцепления вспененного битума с инертным материалом ε при различных значениях количества n трубок, постоянном давление подачи воды р = 22 Бар и длине трубок L=200 мм. Здесь видно, что все представленные зависимости имеют убывающий характер, то есть с увеличением количества подачи воды при различных значениях количества n трубок уменьшается качество сцепления вспененного битума с инертным материалом ε. Рис. 4. Зависимость качества сцепления вспененного битума с инертным материалом ε от объема V подачи воды при различных значениях количества n трубок, постоянном давлении подачи воды р = 22 Бар и длине трубок L = 200 мм  Например, при максимальном значении объема V подачи воды V = 6 % (рис. 4, линия n = 6 шт.) параметр ε составляет 27,6 %. Дальнейшее уменьшение объема V подачи воды до значений V = 5 % и V = 4 % приводит к увеличению значений качества сцепления вспененного битума с инертным материалом ε и составляет соответственно 48,7 и 63,6 %. При уменьшении объема V подачи воды до значения равного 3 %, качество сцепления вспененного битума с инертным материалом ε составит 72,3 %. Максимальное значение качества сцепления вспененного битума с инертным материалом установки вспенивания битума ε достигается при объеме V подачи воды V = 2 % и составляет 74,8 %. Изменение объема V подачи воды позволяет варьировать значение качества сцепления вспененного битума с инертным материалом в пределах 27,6–74,8 %.Дальнейшее уменьшение V подачи воды увеличивает параметр ε о чем говорят кривые, характеризующие качество сцепления вспененного битума с инертным материалом. Например, при максимальном значении объема V подачи воды V = 6 % (рис. 4, линия n=3 шт.) параметр ε составляет 10,2 %. При дальнейшем уменьшение объема V подачи воды до значений V = 5 % и V = 4 % наблюдается увеличение значений качества сцепления вспененного битума с инертным материалом ε, которое составляет соответственно 33,7 и 51 %. При уменьшении объема V подачи воды до значений V = 3 % качество сцепления вспененного битума с инертным материалом увеличивается и составляет 62,1 %. Максимальное значение качества сцепления вспененного битума с инертным материалом ε достигается при объеме V подачи воды равного V = 2 %, и составляет 67 %. Изменение объема V подачи воды позволяет варьировать значение качества сцепления вспененного битума с инертным материалом в пределах 10,2–67 %.Анализируя зависимость при количестве трубок n = 4 шт. (рис. 4), приходим к выводу, что при максимальном значении объема V подачи воды V = 6 % параметр ε составляет 13,8 %. С уменьшением объема V подачи воды до значений 5 % и 4 % качество сцепления вспененного битума с инертным материалом возрастает и составляет 36,5 и 53 %. Дальнейшее уменьшение объема V подачи воды до значений V = 3 % приводит к увеличению значения качества сцепления вспененного битума с инертным материалом ε и составляет 63,3 %. Максимальное значение качества сцепления вспененного битума с инертным материалом достигается при объеме V подачи воды V = 2 % и составляет 67,4 %. Изменение объема V подачи воды позволяет варьировать значение качества сцепления вспененного битума с инертным материалом в пределах13,8–67,4 %.Анализируя уравнение регрессии (4) при количестве трубок n = 5 шт. (рис. 4), получаем, что при максимальном значении объема V подачи воды V = 6 % параметр ε составляет 19,6 %. Уменьшение объема V подачи воды до значений равных 5 % и 4 %, приводит к увеличению значений качества сцепления вспененного битума с инертным материалом ε и составляет соответственно 41,5 и 57,2 %. Дальнейшее уменьшение объема V подачи воды до значений V = 3% приводит к увеличению значения качества сцепления вспененного битума с инертным материалом ε и составляет 66,7 %. Максимальное значение качества сцепления вспененного битума с инертным материалом достигается при объеме V подачи воды V = 2 % и составляет 70 %. Изменение объема V подачи воды позволяет варьировать значение качества сцепления вспененного битума с инертным материалом в пределах19,6–70 %.Минимальные значения качества сцепления вспененного битума с инертным материалом ε наблюдаются при минимальном количестве трубок n = 2 шт. (рис. 4). При максимальном значении объема V подачи воды, равного 6 %, параметр ε составляет 8,8 %. Уменьшение объема V подачи воды до значений 5 % и 4 % приводит к увеличению значений качества сцепления вспененного битума с инертным материалом ε и составляет соответственно 33,1 и 51,2 %. Дальнейшее уменьшение объема V подачи воды до значений V = 3 % приводит к увеличению значения качества сцепления вспененного битума с инертным материалом ε и составляет 63,1 %. Максимальное значение качества сцепления вспененного битума с инертным материалом достигается при объеме V подачи воды V = 2 % и составляет 68,8 %. Изменение объема V подачи воды позволяет варьировать значение качества сцепления вспененного битума с инертным материалом в пределах 8,8–68,8 %.При анализе графиков, изображенных на рисунке 4, можно сделать вывод, что максимальное значение качества сцепления вспененного битума с инертным материалом ε достигается при объеме V подачи воды V = 2 %, количестве трубок n = 6 шт. и составляет ε = 74,8 %.На рисунке 5 представлена зависимость влияния давления подачи воды на качество сцепления вспененного битума с инертным материалом ε при различных значениях объема V подачи воды, постоянном количестве трубок n = 4 шт. и длины трубок L = 200 мм.На рисунке 5 видно, что все представленные зависимости имеют возрастающий характер, то есть с увеличением давления подачи P воды при различных значениях объема V подачи воды, увеличивается качество сцепления вспененного битума с инертным материалом ε.При анализе графиков, изображенных на рисунке 5, можно сделать вывод, что максимальное значение параметра ε достигается при давлении подачи воды P = 40 Бар, подачи воды V = 2 % и составляет ε = 90,4 %.  Рис. 5. Зависимость качества сцепления вспененного битума с инертным материалом ε от давления подачи воды при различных значениях объема V подачи воды, постоянном количестве трубок n = 4 шт. и длины трубокL = 200 мм  Выводы.Рассмотрена новая конструкция смесителя вспененного битума для выпуска тёплого асфальтобетона.С учетом конструктивно-технологических особенностей рассмотренной конструкции смесителя предложена аналитическая связь между перепадом давления в трубе смесителя и расходом битума.При проведение поисковых экспериментов выявлены параметры, влияющие на режим и технологические показатели установки вспенивания битума и уровни варьирования факторов, при которых достигается наилучшее качество сцепления вспененного битума с инертным материалом.Полученное уравнение регрессии позволило осуществить выбор рациональных конструктивных параметров и технологический режим установки вспенивания битума.По результатам экспериментов, выявлено, что максимальное значение параметра качества сцепления вспененного битума с инертным материалом ε = 95,8 % достигается при следующих значениях: давление подачи воды P = 40 Бар, длины трубок L = 300 мм, объём V = 4 % подачи воды, количество трубок n = 4 шт.