Надежность строительного объекта поддерживается обеспечением долговечности и безотказности, которые требуют функции объекта в заданных условиях и режимах эксплуатации.  Соответствие параметров эксплуатируемых конструкций проектным значениям определяется конструктивной безопасностью [1, 2]. Длительный срок эксплуатации зданий при одновременном проявлении силовых и средовых воздействий приводит к появлению и развитию повреждений. Для обеспечения проектных параметров поврежденных конструкций разработаны разнообразные системы усиления железобетонных конструкций [3, 4].В действующем своде правил СП 63.13330.2012 приведены требования к восстановлению и усилению железобетонных конструкций, которые сведены к общим указаниям по поверочным расчетам конструкций и по расчету усиления.   При проектировании усиления железобетонных конструкций необходимо учитывать специфические особенности: наличие в усиливаемом элементе повреждений, наличие в усиливаемом элементе напряженно-деформированного состояния, многообразие конструктивных решений усиления железобетонных конструкций, изменение граничных условий и трансформация внутренних и внешних связей в процессе усиления, трансформация конструктивных систем [4, 5, 6]. С позиций оценки напряженно-деформированного состояния усиленных железобетонных конструкций выделяются два принципиальных направления: усиление конструкции с предварительной разгрузкой и усиление конструкций под нагрузкой [4]. Усиление конструкций с предварительной  разгрузкой возможно в ограниченном числе случаев, когда выполняется усиление отдельного сборного элемента, не входящего в конструктивную систему здания. Поэтому в теории усиленных железобетонных конструкций особую значимость приобретает проблема учета предыстории нагружения конструкций с позиций оценки временных процессов их деформирования,  износа материалов, повреждений за время эксплуатации, режима нагружения, изменения напряженно-деформированного состояния.Развитие теории усиления железобетонных конструкций  возможно на основе экспериментальных исследований. Ранее выполненные  ранее исследования малочисленны, они носятся фрагментарный характер, не в полной мере отражают специфику усиления железобетонных конструкций и не могут служить экспериментальной основой методов проектирования конструкций рассматриваемого класса.Учеными Курского государственного университета в последние годы выполнены проблемно-направленные экспериментально-теоретические исследования усиленных железобетонных конструкций, накоплен опыт выполнения экспериментально-теоретических исследование по данной проблеме. Основной целью выполненных исследований является получение экспериментальных данных о прочности, деформативности и трещиностойкости усиленных железобетонных конструкций в результате испытания статически определимых и неопределимых конструкций при длительном и кратковременном нагружении. Выполнены исследования внецентренно сжатых, изгибаемых элементов, а также при изгибе с кручением.экспериментальное обоснование теории реконструкции железобетона. Программа исследований усиленных железобетонных конструкций представлена в таблице 1. Программа  исследований включала:- программа испытаний 1: внецентренно сжатые элементы при кратковременном и длительном сжатии без предварительного нагружения усиливаемого элемента с вариантами сочетаний в сечении элемента различных бетонов с эксцентриситетами приложения нагрузки до 0,3 высоты сечения усиленного элемента, ; внецентренно сжатые элементы, усиленные под нагрузкой, при уровне нагружения усиливаемого элемента 0,3;0,4;0,6 с эксцентриситетами приложения кратковременной  нагрузки до 0,3 высоты сечения усиленного элемента 0,3; при длительном нагружение с эксцентриситетами приложения нагрузки 0,3  при уровне нагружения усиливаемого элемента 0,6.  Всего испытано 24 образца [4, 7, 8];- программа испытаний №2: две изгибаемые нагруженные однопролетные балки объединяются в статически  неопределимую двухпролетную систему постановкой надопорной арматуры и наращиванием балок сверху по всей длине, усиление балок выполнено под нагрузкой при уровне нагружения усиливаемого элемента 0,78; таким образом, в результате усиления две однопролетные балки трансформированы в двухпролетную неразрезную балку. Всего испытано 4 образца[4, 9, 10];- программа испытаний №3: изгибаемые  предварительно напряженные элементы, усиленные под нагрузкой, при уровне нагружения усиливаемого элемента 0,7; усиление выполнено наращиванием сечения сверху при жестком и податливом сопряжении усиливаемой конструкции и бетона усиления. Всего испытано 8 образцов [4, 8, 11]; - программ испытаний №4: элементы прямоугольного и таврового сечения,  усиленные с предварительной разгрузкой, при кратковременном   изгибе с кручением при соотношении величин крутящего и изгибающего моментов 0,2 и 0,3. Всего испытано 12 образцов [12, 13].Во всех программах испытаний изучено влияние технологических воздействий при усилении железобетонных конструкций методом наращивания сечения, а именно набухание бетона усиливаемого элемента от увлажнения при укладке бетона усиления, изменение напряжений в бетоне, снижение прочности бетона усиливаемой конструкции при увлажнении, набор прочности усиления и перераспределение внутренних усилий с усиливаемого элемента на все составное сечение усиленной конструкции.Результаты выполненных исследований позволяют при усилении эксплуатируемых железобетонных конструкций, находящихся под нагрузкой, для практических расчетов проектирования усиления конструкций рекомендовать дифференцированную систему расчетных коэффициентов: для бетонов классов В10–В20 при нагрузке 0,5-0,65 расчетной величины расчетные характеристики бетонов умножаются на коэффициент условия работы gb=0,9, для конструкций из бетонов В25 и выше при нагрузке 0,6-0,75 – gb=0,9. Для конструкций из бетонов В10-В20 при уровне нагрузки 0,6 и более – gb=0,8, для бетонов В25 и выше коэффициент gb=0,8 применять при уровне нагрузки 0,75 и более.При проверке прочности усиливаемой конструкции на нагрузки, действующие в период строительства, технологические воздействия предлагается учитывать введением коэффициента условий работы бетона gb=0,8.Оценка коррозионных повреждений арматуры и бетона рекомендуется: для арматурных стержней диаметром 25мм при ширине раскрытия коррозионной трещины 1,0мм степень повреждения 8%, при ширине 2,0мм – 12%, при ширине 3,0мм – 15%; для оценки степени снижения прочности бетона при коррозионном повреждении под воздействием щелочных растворов, растворов кислот на этапе предварительного обследования объектов и при проведении оценочных расчетов коэффициенты условия работы бетона при эксплуатации 1 год – 0,7, 2 года – 0,6, 3 года – 0,55, 5 лет – 0,4 Полученные результаты  позволили сформулировать экспериментально обоснованные предпосылки теории реконструированного железобетона [4, 15, 16, 17].   Испытания выявлены новые особенности деформирования, трещинообразования и разрушения усиленных железобетонных конструкций.Определяющим параметром работы усиленной железобетонной конструкции является действие эксплуатационной нагрузки на усиливаемую конструкцию в процессе усиления. Несущая способность усиленных конструкций под нагрузкой по сравнению с аналогичным усилением конструкции  с разгрузкой снижается.     Если в сжатом бетоне усиливаемой конструкции начался процесс микротрещинообразования, то уже на начальных стадиях нагружения усиленной конструкции происходит интенсивное перераспределение внутренних усилий в сечении конструкции. Необходимо учитывать технологические воздействия на конструкции в процессе усиления. Увлажнение бетона усиливаемой конструкции приводит к значительному, хотя и непродолжительному изменению его начальных параметров, которые необходимо учитывать при проектировании усиления введением коэффициента условий работы. Установлена многофакторная связь силового сопротивления бетона и железобетона с уровневыми, граничными и режимными параметрами нагружения, с технологическими особенностями формирования конструктивного решения.  Таблица 1Экспериментальные исследования усиленных железобетонных конструкций№ программыВид  испытанийХарактеристика испытаний1  Кратковременные испытания внецентренно сжатых элементов:1) усиление ненагруженных элементов  с различными  вариантами компоновки сечения, с эксцентриситетами приложения нагрузки до 0,3 высоты сечения усиленного элемента;2) усиление элементов  под нагрузкой при уровне нагружения усиливаемого элемента 0,3;0,4;0,6 с эксцентриситетами приложения  нагрузки до 0,3 высоты сечения;Длительные испытания внецентренно сжатые элементов при длительном нагружение с эксцентриситетами приложения нагрузки 0,3  при уровне нагружения усиливаемого элемента 0,6;2  Однопролетные балки объединяются в статически  неопределимую двухпролетную систему постановкой надопорной арматуры и наращиванием балок сверху по всей длине Элементы, усиленные под нагрузкой изменением статической схемы. Уровень нагружения усиливаемого элемента 0,7  3  Изгиб  предварительно напряженных элементов, усиленных под нагрузкой, при жестком и податливом сопряжении усиливаемой конструкции и бетона усиления Элементы, усиленные под нагрузкой увеличением сечения. Уровень нагружения усиливаемого элемента 0,784  Изгиб элемента прямоугольного и таврового сечения с кручением при соотношении величин крутящего и изгибающего моментов 0,2 и 0,3. Элементы, усиленные с предварительной разгрузкой.