Введение. Различные технологические процессы производства и переработки сыпучих материалов во многих отраслях промышленности (строительной, горнорудной, металлургической, угольной и др.) сопровождаются интенсивным выделением пыли в область рабочей зоны [1, 2]. Под влиянием данной пыли возникают различные профзаболевания. Основной причиной распространения пыли является эжекция – увлечение воздуха потоком сыпучего перегружаемого материала [3, 4]. Наиболее эффективным способом борьбы с пылевыделением являются системы комплексного обеспыливания, которые включают в себя системы аспирации, средства борьбы с вторичным пылевыделением и общеобменную вентиляцию. Следует отметить, что именно система аспирации в данном комплексе определяет требуемую производительность остальных систем обеспыливания, а, следовательно, и их энергоемкость.Актуальность. По результатам ряда исследований известно, что на эксплуатацию систем обеспыливания на ряде предприятий тратится до 20 % всех оборотных средств [5, 6], что влияет на его конкурентоспособность. Причиной этого, в первую очередь, является использование неэффективных технических решений и ошибки, допущенные при их проектировании. К примеру, на подавляющем большинстве предприятий продолжается использование аспирационных укрытий с одинарными стенками, хотя они обладают крайне низкой пылеочистной способностью и требуют значительной требуемой производительности системы [6].Одним из перспективных направлений снижения энергоемкости аспирационных систем, наряду с использованием модернизированных аспирационных укрытий [6–8], является использование принципа рециркуляции [9, 10]. Рециркуляция подразумевает подачу части аспирируемого воздуха непосредственно в перегрузочный желоб рис 1, а. Рециркуляционный воздух компенсирует расход воздуха, который эжектируется перегружаемым материалом, существенно снижая тем самым энергозатраты, связанные с очисткой аспирируемого воздуха. При разработке рассматриваемого узла предпочтительно, чтобы рециркуляционный воздух создавал наибольшее аэродинамическое сопротивление эжектируемому воздуху.Известны некоторые конструкции аспирационных систем, использующие принцип принудительной рециркуляции [10, 11], однако они имеют ряд некоторых недостатков. В связи с этим авторами проведены исследования, на основании которых был усовершенствован узел подачи аспирационного воздуха в перегрузочный желоб принудительной рециркуляции, используя эффект Коанда [12]. Постановка задачи. Методы расчета. Известно [6], что энергоёмкость аспирационных систем характеризуется их требуемой производительностью по удаляемому воздуху. На минимальные объёмы удаляемого воздуха влияет аэродинамическое сопротивление системы верхнее аспирационное укрытие- перегрузочный желоб- нижнее аспирационное укрытие.      а   б Рис 1. Принципиальная схема аспирационной системы с принудительной рециркуляцией: 1 – верхнееаспирационное укрытие; 2 – нижнее укрытие; 3– перегрузочный желоб; 4 – аспирационный патрубок;5 – вентилятор; 6 – напорный патрубок; 7 – аппарат пылеочистки (циклон-пылеканцентратор);  8 – отвод очищенного воздуха; 9 – обводная труба; 10 – распределитель воздушно- пылевого концентрата;11 – коандовские воздушные каналы  Низкое сопротивление системы приводит к увеличенной требуемой производительности системы, а, следовательно, к её повышенному энергопотреблению.В работе [10] установлено, что снижение потерь давления в тракте – «верхнее укрытие – желоб – нижнее укрытие» ведет к росту объёма воздуха, перемещающегося по желобу, при любом месте и способе подачи рециркуляционного потока, если он не создает дополнительного гидравлического сопротивления (помех) на пути движения эжектируемого потока воздуха. На основании сделанных выводов был предложен способ подачи рециркуляционного воздуха, обеспечивающий повышение гидравлического сопротивления перегрузочного желоба, продемонстрированного на Рис. 1, б. Повышение аэродинамического сопротивления в предлагаемой конструкции достигается использованием в ней эффекта Коанда [13, 14] при подаче рециркуляционного воздуха в перегрузочный желоб. Представленная аспирационная система работает следующим образом. Для обеспечения санитарно-гигиенических условий мест перегрузки сыпучего материала, т.е. не выбивания воздушного запыленного потока, из нижнего укрытия 2 вентилятором 5 через аспирационный патрубок 4 отсасывается воздух, который поступает по напорному патрубку 6 на вход пылеочистительного приспособления 7 для выделения воздушно-пылевого концентрата. Очищенный воздух по патрубку 8 поступает в атмосферу или в следующую ступень очистки, а воздушно-пылевой концентрат благодаря обводной трубе 9 отводится в распределитель 10 воздушно-пылевого концентрата. Распределитель 10 воздушно-пылевого концентрата, выполненный в виде кольцевой камеры, обеспечивает подачу воздушно-пылевого концентрата в желоб 3 через Коандовские воздушные каналы 11. При этом за счет особой формы Коандовских воздушных каналов 11, обеспечивающей возникновение эффекта Коанда, поток воздушно-пылевого концентрата «прилипает» к желобу, что позволяет увеличить угол между направлениями движения воздушно-пылевого концентрата и воздушного запыленного потока, движущегося в течке. Это объясняется тем, что, с одной стороны, струи воздушно-пылевого концентрата поверхность течки 3 препятствует свободному поступлению воздушного запыленного потока, а, с другой стороны, струи увлекается часть воздушного запыленного потока. В результате чего повышается аэродинамическое сопротивление системы, что обеспечивает снижение расхода воздуха.Исследование эффективности работы предлагаемой конструкции было произведено с использованием программного комплекса COSMOSFIoWorks [15]. При работе данного комплекса используются уравнения неразрывности; Навье-Стокса и энергии стационарного пространственного течения в соответствии с k-ԑ моделью турбулентности. Целью численного эксперимента являлось определение оптимальных геометрических и аэродинамических параметров разработанного узла при условии минимального энергопотребления. В процессе исследования работы решалась внутренняя задача движения воздуха в полости вертикального желоба (высота 1000 мм от верхней до нижней кромки). Для решения данной задачи принимались начальные (физические параметры среды, характерные для нормальных условий) и граничные условия исследуемой модели. В качестве граничных условий были приняты (рис. 2): 1 – свободная поверхность, давление 101325 Па, 2 – стенки аспирационного укрытия, 3 – вход рециркуляционного воздуха в аспирационное укрытие, 4 – свободная поверхность, 101305 Па. В качестве критерия эффективности был принят параметр расхода эжектируемого воздуха Qж через поверхность 4. Рис. 2. Граничные условия численного эксперимента: 1 – поверхность входаэжектрируемого потока (давление 101325 Па),2 – стенка аспирационного укрытия, 3 – вход рециркуляционного воздуха в аспирационноеукрытие, 4 – поверхность выхода эжектрируемого потока (давление 101305 Па) Результаты исследования и их обсуждение. В ходе проведения эксперимента были выявлены факторы, влияющие на работу рассматриваемой конструкции: радиус закругления Коандовского канала R; скорость подаваемого воздуха в сечении Коандовского канала V; высота Коандовского канала h; ширина перегрузочного желоба a. Исследования проводились при разности давлений (∆P) между поверхностями 1 и 4 (рис. 2) в 20 Па, что справедливо для большинства случаев перегрузок.Некоторые графические результаты проведённого исследования представлены на рис. 3. Анализируя полученные результаты, можно сделать вывод, что при определённом аэродинамическом режиме работы конструкции (рис. 3, а) возникают устойчивые вихри в поперечном сечении желоба, приводящие к значительному снижению расхода эжектируемого воздуха. Данный режим возникает при скорости воздуха V=15 м/с и радиусом закругления внутренней кромки канала 160 мм. При более низкой скорости подаваемого воздуха V=10 м/с (рис. 3, б) наблюдается увлекание потока эжекционным воздухом, что не дает должного эффекта.В ходе исследования также рассматривались варианты с изменением высоты Коандовского канала h, (рис. 3, г.). Было отмечено, что при увеличении высоты канала h с 15 мм до 40 мм, но при более низкой скорости V=8 м/с, несмотря на более высокий расход подаваемого воздуха в 1,4 раза, не возникает интенсивной зоны вихреобразования, как в случае а, а расход воздуха, поступающий в укрытие, увеличивается. Таким образом, можно сделать вывод, что именно режим работы в случае а позволит полностью реализовать возможности предлагаемой конструкции.На основании дальнейшего проведенного исследования и обработки полученных данных было установлено, что наиболее эффективная устойчивая работа распределителя возникает при следующих геометрических параметрах:                             (1)                          (2) м/с.В зависимостях (1, 2) были использованы отношения геометрических параметров для соблюдения геометрического и аэродинамического подобия в конструкциях других размеров.В результате исследования было установлено, что использование рассматриваемой конструкции позволяет снизить до 80 % объемы эжектируемого воздуха по отношению к системам без рециркуляции и до 50 % по отношению к аналогичным конструкциям [10, 11]. Учитывая, что даже малое предприятие имеет, как правило, в своем составе несколько систем аспирации, то эффект от внедрения предлагаемого способа подачи является весьма внушительным. Выводы. Предлагаемый способ организации рециркуляционного потока позволяет за счет снижения объемов аспирируемого воздуха снизить потребляемую мощность вентилятора системы и, следовательно, расход электроэнергии. Наряду с чисто экономической целесообразностью, использование рециркуляционных систем аспирации позволяет снизить и экологический ущерб, наносимый окружающей среде. Подачу рециркуляционной струи в загрузочный канал следует осуществлять, используя предлагаемую конструкцию, соблюдая все вышеизложенные рекомендации. В этом случае предприятие значительно сократит затраты на содержание систем обеспыливания, повысив энергоэффективность производства.  a б                                 в V=15 м/с; ΔP=20 Па; h=15 ммV=10 м/с; ΔP=20 Па; h=15 мV=8 м/с; ΔP=20 Па; h=40 ммг д е V=15 м/с; ΔP=20 Па; h=15 ммV=10 м/с; ΔP=20 Па; h=15 ммV=8 м/с; ΔP=20 Па; h=40 мм Рис. 3. Частичные графические результаты численного эксперимента разработанной конструкции: а, б, в – линии тока, г, д, е – соответствующие поля скоростей  Источник финансирования. Программа развития опорного университета на базеБГТУ им. В.Г. Шухова.