Введение Производительность обработки характеризуется величиной съёма материала в единицу времени. Время обработки зависит от режимов обработки и при неизменных режимах остаётся неизменным, поэтому наиболее существенно на производительность влияет величина съёма материала с рабочих поверхностей зубчатого венца.Изменение величины съёма обрабатываемого материала при глобоидном зубохонинговании в зависимости от условий обработки определялось как изменение съёма в направлении длины общей нормали (ΔWfr, мкм). Многочисленные измерения длины общей нормали до и после зубохонингования показали, что съём материала (разность между длинами общей нормали до и после обработки) засвистит от физико-механических свойств обрабатываемого материала, его химико-термической обработки, характеристик абразивного слоя инструмента и режимов обработки. Экспериментальные исследования позволили установить, что указанные параметры оказывают значительное влияние на величину съёма материала [1 ‒ 4]. Методика экспериментальных исследований Экспериментальная проверка эффективности и производительности глобоидного зубохонингования проводилась при следующих исходных факторах:материалы образцов: сталь 45 (HB 200…220) и сталь 12ХН3А цементированная (HRC 58…62);параметры режимов обработки:скорость зубохонингования v в пределах 0,5…1,5 м/с,величина радиального смещения t впределах 0,3…0,7 мм,осевая подача (вдоль оси детали) S в пределах 1…3 мм/об;характеристики абразивного слоя инструментов:АС2 80/63 Р18 50 %,АС6 125/100 Р18 50 %,КР200/160 Р18 50 %,АС6 125/100 Р18 50 %.В ходе экспериментов оценивалось изменение длины общей нормали при различныхкомбинациях исходных факторов [5, 6]. Результаты исследований Результаты проведённых исследований по определению влияния условий обработки на величину съёма представлены на рис. 1 - 5.На рис.1 представлены величины съёма (изменение длины общей нормали) в зависимости от свойств обрабатываемого материала и характеристик инструмента.    Рис. 1. Диаграмма величины съёма при различных характеристиках инструмента и различных обрабатываемых материалов (при v = 1 м/с; t = 0,5 мм; S = 2 мм/об)  Основные закономерности сохраняются для закалённых и незакалённых сталей. При равных условиях обработки съём материала при обработке стали 45 (200…230 HB) в 4 раза больше, чем при обработке цементированной закалённой стали 12ХН3А (58…62 HRC). Наивысшую производительность показал инструмент КР200/160 Р18 50 % в основном за счёт преимуществ характеристик режущего зерна, обладающего более высокой, по сравнению с алмазом режущей способностью и прочностью. Кратность проходов инструмента увеличивает съёмы. Представленные графики получены при однопроходной обработке, что особенно важно при обработке сложнопрофильных деталей значительной длины, например, ротор винтового забойного двигателя.Из рис. 2 видно, что значительное влияние на съем материала оказывает радиальное смещение t, определяющее силу резания.Изменение величины радиального смеще-ния от 0,3 до 0,7 мм приводит к увеличению съёма приблизительно в 1,5 раза.На рис. 3 и 4 представлены графики зависимости съёма  материала при глобоидном зубохонинговании инструментами на упругой каучукосодержащей связке при изменении величины подачи инструмента.С увеличением продольной подачи инструмента Sп в заданном диапазоне съём материала снижается в 2 - 3 раза. Это явление помимо количественных характеристик доказывает, что число проходов (или время обработки) значительно увеличивает съём материала. Снижение съёма материала при увеличении подачи с 1,0 мм/об до 3,0 мм/об весьма существенно. На рис. 5 представлены графики зависимости съёма материала при глобоидном зубохонинговании инструментами на упругой каучукосодержащей связке при изменении скорости обработки. Рис. 2. Зависимость съёма материала от радиального смещения t при режимах обработки:а – v = 1,5 м/с; S = 2 мм/об или б – v = 0,5 м/с; S = 2 мм/об для материалов:1 – 12ХН3А (HRC 58…62) АС2 80/63 Р18 50 %;2 – 12ХН3А (HRC 58…62) АС6 125/100 Р18 50 %;3 – 12ХН3А (HRC 58…62) КР200/160 Р18 50 %;4 – Сталь 45 (HB 200...230) АС6 125/100 Р18 50 %  Рис. 3. Зависимость съёма материала от величины подачи S при режимах обработки:а – v = 1,5 м/с; t = 0,5 мм или б – v = 0,5 м/с; t = 0,5 мм для материалов:1 – 12ХН3А (HRC 58…62) АС2 80/63 Р18 50 %;2 – 12ХН3А (HRC 58…62) АС6 125/100 Р18 50 %;3 – 12ХН3А (HRC 58…62) КР200/160 Р18 50 %;4 – Сталь 45 (HB 200...230) АС6 125/100 Р18 50 % Рис. 4. Зависимость съёма материала от величины подачи S при v = 1 м/с; t = 0,7 мм для материалов:1 – 12ХН3А (HRC 58…62) АС2 80/63 Р18 50 %;2 – 12ХН3А (HRC 58…62) АС6 125/100 Р18 50 %;3 – 12ХН3А (HRC 58…62) КР200/160 Р18 50 %;4 – Сталь 45 (HB 200...230) АС6 125/100 Р18 50 %  v, Рис. 5. Изменение величины съёма материала при изменении скорости обработки v при режимах обработки:а – S = 3 мм/об; t = 0,5 мм или б – S = 1 мм/об; t = 0,5 мм для материалов:1 – 12ХН3А (HRC 58…62) АС2 80/63 Р18 50 %;2 – 12ХН3А (HRC 58…62) АС6 125/100 Р18 50 %;3 – 12ХН3А (HRC 58…62) КР200/160 Р18 50 %;4 – Сталь 45 (HB 200...230) АС6 125/100 Р18 50 %Скорость резания позволяет изменять режущую способность зёрен. Графики, представленные на рис. 5, показывают значительное увеличение съёмов материала при увеличении скорости обработки с 0,5 м/с до 1,5 м/с. Увеличение съёмов материала при этом происходит в 1,5 - 1,8 раза. Выводы При глобоидном зубохонинговании съёмы материала с рабочих поверхностей зубьев в 3 - 4 раза больше чем при дисковом зубохонинговании, которые составляют 0,05…0,10 мкм [3, 7].Благодаря более высоким съёмам материала, предложенный способ зубохонингования позволяет управлять профилем зубчатых деталей путём изменения параметров установки инструмента.