from 01.01.2005 until now
Volgodonsk, Rostov-on-Don, Russian Federation
Russian Federation
Belgorod, Belgorod, Russian Federation
UDC 697.98
The features of gas and dust removal from an arc steelmaking furnace are considered, and directions for improving the efficiency of using exhaust hoods and modernizing the dust collection chamber are proposed. The distribution of dust in the dust collection chamber is determined using dust traps installed in the dust collection chamber. The zones of dust deposition, the patterns of change in the number of non-deposited dust particles, the average particle diameters in each zone of the chamber, and the average percentage composition of dust by dispersion, which comes from an arc steel furnace, are found. Using numerical modeling, the behavior of the gas-air flow was determined depending on the design of the dust collection chamber. It was found that the efficiency of the dust collection chamber can be increased by installing water-cooled panels on both the walls and the ceiling of the chamber, as well as by installing additional water-cooled partitions that act as a cooling circuit and an additional barrier.
arc furnace, primary emissions, secondary emissions, bag filter, gas removal system, dust precipitation, dust traps, CFD
Введение. Образование пыли в ДСП – неизбежный технологический процесс, требующий комплексных решений как по предотвращению (технология плавки), так и по улавливанию (системы газоочистки) [1–3]. Схема образования пыли в электродуговой печи (ДСП) представляет собой сложный физико-химический процесс, состоящий из нескольких этапов со своими факторами влияния (рис. 1) [1, 2, 5].
Современные дуговые печи работают с интенсивной продувкой ванны кислородом, что позволяет выбрасывать из рабочего пространства печи в газоотводящий тракт как мелкие, так и крупные частицы, в отдельных случаях в газоход попадают целые конгломераты жидкого металла и шлака [1, 2].
В процессе работы дуговой печи различают первичные и вторичные выбросы, для улавливания и очистки которых применяются различные устройства [3, 4]. Первичные, или «организованные» выбросы, составляют запыленные газы, которые образуются в рабочем пространстве и принудительно отсасываются из него через отверстие в своде печи [1, 3]. Общее удельное количество первичных газов за плавку Мгаз, кг/т стали, зависит в основном от расходов углерода и природного газа, кг/т, м3/т [1, 2]. Интенсивность образования первичных газов в единицу времени Vгаз, м3/мин, по которой определяется интенсивность отсоса газов, может изменяться в весьма широких пределах [1, 3]. Эта величина увеличивается прямо пропорционально массе плавки и обратно пропорционально ее продолжительности [1, 2]. Интенсивность первичных выбросов резко колеблется по ходу плавки [1, 3].
Рис. 1. Основные процессы и факторы пылеобразования (иллюстрация автора)
При переработке грязного лома, когда в составе имеется большое количество горючих компонентов (масло, пластмассы и пр.), на печах, работающих с интенсивной продувкой ванны кислородом и оборудованных газокислородными горелками, практически наблюдается два пика величины интенсивности образования первичных газов Vгаз max [2, 4]. Первый максимальный пик наблюдается в первые несколько минут после загрузки корзин с ломом, когда идет интенсивное выгорание горючих компонентов [2, 4].
Второй пик возникает во время продувки ванны, когда одновременно работают все горелки [2,4].
Фракционный и химический состав образующейся пыли приведены на рис. 2 [3, 5]. Механизм образования пыли показан на рис.3 [1, 3, 5].
Материалы и методы. Одним из способов по увеличению эффективности осаждения пыли от дуговой сталеплавильной печи является модернизация пылеосадительных камер. Проведенные эксперименты на действующей дуговой сталеплавильной печи ДСП-90 (ООО «Новороссийский прокатный завод» г. Шахты Ростовской области) с установкой ловушек по разным высотам пылеосадительной камеры позволили определить распределение пыли по объему камеры, ее концентрацию и направление потоков (рис. 4, 5, 6).
Рис. 2. Характеристика образующейся пыли
Рис. 3. Механизм образования пыли
Рис. 4. Схема пылеосадительной камеры с установленными ловушками 1.1 – 6.3 (иллюстрация автора)
Рис. 5. Моделирование потока пыли в пылеосадительной камере при помощи программного продукта SolidWorks с приложением FlowSimulation (иллюстрация автора)
Рис. 6. Зоны отложения пыли в пылеосадительной камере по ходу потока воздуха (иллюстрация автор)
В результате обработки данных с каждой ловушки был получен дисперсный состав пыли в каждой зоне пылеосадительной камеры, и на основании этих данных в вероятностно-логарифмической системе координат построены графики для каждой зоны осаждения пыли (рис. 7, 8, 9), и для каждой ловушки (рис. 10 приведен график для примера только ловушки 1.1). Графики построены на основании выводов академика
А. Н. Колмогорова, который теоретически обосновал, что дисперсность пыли, образующейся при измельчении материала в течение достаточно длительного времени, подчиняется логарифмически нормальному закону распределения. По оси абсцисс такой системы координат откладывают значения размеров частиц dч в логарифмическом масштабе (от значения 0 на повышение), а по оси ординат – значение проходов (относительная доля частиц, осевшая в ловушке) в процентах D(dч) % в вероятностном масштабе (от значения 0 на повышение).
Рис. 7. Концентрация пыли в Зоне I входа от печи ДСП. Интегральные функции распределения массы частиц по эквивалентным диаметрам (цветовые графики – результаты замеров в разных точках зоны)
(иллюстрация автора)
Рис. 8. Концентрация пыли в Зоне II камеры. Интегральные функции распределения массы частиц
по эквивалентным диаметрам (цветовые графики – результаты замеров в разных точках зоны)
(иллюстрация автора)
Рис. 9. Концентрация пыли в Зоне III камеры. Интегральные функции распределения массы частиц по эквивалентным диаметрам (цветовые графики – результаты замеров в разных точках зоны) (иллюстрация автора)
Рис. 10. График 1.1. Интегральные функции распределения массы частиц по эквивалентным диаметрам
(3 цветовых графика – результаты 3-х экспериментов с одной ловушки) (иллюстрация автора)
По полученным данным было определено среднее значение диаметра частиц d50 в каждой зоне пылеосадительной камеры, и определен средний процентный состав пыли по дисперсности, поступающий в пылеосадительную камеру из дуговой сталеплавильной печи (табл. 1).
Таблица 1
Экспериментальный дисперсный состав
пыли
|
Размер частиц, мкм |
0–5 |
˃5–10 |
˃10–20 |
˃20–40 |
˃40 |
|
Содержание % |
35 |
40 |
15 |
5 |
5 |
На основании анализа результатов измерения концентрации внутри камеры получено уравнение регрессии для эквивалентных диаметров d50 и dmax, мкм, от высоты камеры которые имеют следующий вид:
Уравнения регрессии для d50 и dmax равно:
(1.1) 
(1.2)
Закономерности изменения по высоте камеры d50 и dmax показана на рис. 12.
Рис. 11. Распределение фракций пыли по зонам отбора
Рис. 12. Закономерности изменения по высоте камеры d50 и dmax (иллюстрация автора)
Результаты проведенного эксперимента дают исходные данные для правильного выбора фильтрующих элементов (например, рукавного фильтра) на выходе газового потока в атмосферу.
По результатам проведенного эксперимента можно сделать выводы, что:
Пылегазовый поток в камере неустойчивый, основное осаждение пыли формируется в начале камеры – на входе от электродуговой печи в зоне I, и на выходе в зоне III – перед попаданием в газоотводящий тракт, в зоне II осаждение минимальное; около 75% пыли, поступающей в пылеосадительную камеру, имеет дисперсный состав до 10 мкм; тяжелые частицы пыли размерами выше 40 мкм осаживаются в зоне I (рис.11).
Результаты и обсуждения. Отработав эксперимент на действующей печи и получив практическое соответствие результатов математической модели потока, по отработанной методике математического моделирования было проведено ряд вычислений типовых конструкций пылеосадительных камер для определения эффективной схемы пылеосаждения.
Для сравнения было выбрано 5 схем, наиболее часто применяемые в производстве (табл. 2).
Для исследования были заданы одинаковые параметры для всех типов камер, параметры приведены в таблице 3.
Таблица 2
Моделирование потоков пылеосадительной камеры при разных исполнительных схемах
|
|
Описание процесса |
|
|
№ |
Схема камеры и направление потока газа |
Моделирование потока |
|
1 |
Вход потока и выход потока - горизонтально |
|
|
|
Основной поток воздуха движется горизонтально от входа до выхода, теряя по ходу свою скорость. Часть потока создает завихрение в передней части камеры, а часть пыли будет осаждаться до конца камеры. |
|
|
|
||
|
2 |
Вход потока- вертикально сверху, Выход потока - горизонтально |
|
|
|
При движении воздуха вертикально в камеру поток ударяясь о пол создает завихрение и легкие частицы поднимаются вверх, а основной поток идет по полу камеры. Тяжелые частицы при этом осаживаются на пол. |
|
|
|
||
|
3 |
Вход потока- горизонтально, Выход потока – вертикально вверх |
|
|
|
При горизонтальном входе потока в камеру часть потока создает завихрение в передней части камеры, а часть пыли будет осаждаться до конца камеры. При этом в конце камеры поток упирается в стенку, из-за чего создается дополнительное завихрение и унос легких частиц. Более тяжелые частицы осаживаются на пол. При повороте вверх поток ударяется в стенку, из- за чего получается дополнительное завихрение и осаживание крупных частиц пыли. |
|
|
|
||
|
4 |
Вход потока- вертикально сверху, Выход потока – вертикально вверх |
|
|
|
При движении воздуха вертикально в камеру поток ударяясь о пол создает завихрение и легкие частицы поднимаются вверх, а основной поток идет по полу камеры. Тяжелые частицы при этом осаживаются на пол. При повороте вверх поток ударяется в стенку, из-за чего получается дополнительное завихрение и осаживание крупных частиц пыли. |
|
|
|
||
|
5 |
Вход потока- горизонтально, Выход потока – горизонтально, Камера разделена перегородкой |
|
|
|
Дополнительные вертикальные перегородки в камере устанавливаются для создания препятствия потоку, увеличения времени нахождения пылегазового потока в камере, и увеличения площади охлаждения газов. При ударении потока воздуха в перегородку создается завихрение потока в первой камере, потом создается завихрение во второй камере, и поток идет на выход. При этом поток теряет скорость, увеличивается его время нахождения в камере, а значит снижается температура воздуха. |
|
|
|
||
Задачей моделирования потока для разных схем является определение оптимальной схемы пылегазового потока с наибольшим количеством осаждения фракций пыли – в наших результатах вычислений это будет выражено в количестве частиц, которые «проскочили» пылеосадительную камеру – чем ниже показатель частиц, тем больше степень осаждения в камере. Кроме того, процесс моделирования позволил определить направление потока и изменение скорости потока и давления в каждой точке пылеосадительной камеры. Схемы моделирование потоков для выбранных конструкций камер представлены в Таблице 2. Пылеосадительные камеры даны в разрезе, поток воздуха показан стрелками, характеризующими его направление в данной точке. Цвета стрелок соответствуют диаграмме скорости и давления отображаемые справа от чертежа камеры. Результаты моделирования позволили установить особенности поведения газовоздушного потока в зависимости от конструкции пылеосадительной камеры.
Анализируя полученные результаты моделирования по направлениям потоков воздуха, изменением скорости и давления по ходу движения, можно сделать выводы о поведении пылегазовоздушного потока. Выявлено, что при изменении входных параметров, Условия 1 (идеальное отражение пыли) и Условия 2 (налипание) смогли определить, что температура потока не оказывает влияния на осаждение пыли, в отличии от состояния стенок камеры. Конструктивное оформление пылеосадительной камеры значительно влияет на количество осаживаемой пыли. Числовые значения результатов моделирования осаждения пыли для каждой схемы представлены в таблицах 4–8, где указанно количество частиц на входе в камеру, количество частиц на выходе из камеры для разных условий (показывает, сколько частиц «пролетело» сквозь камеру). Эффективность пылеосаждения фракции в камере посчитана для Условия 2 «налипания» на стенку камеры 
(1.3). Пример: изначальное число единиц фракции 10 мкм равно 100, «пролет» составил 91 ед., эффективность осаждения:
– (100–91)/100
=9 %
Таблица 3
Исходные параметры для моделирования
газовоздушного потока в пылеосадительной камере
|
№ п/п |
Параметр |
Значение |
|
1 |
Скорость потока на входе в камеру, м/с |
5 |
|
2 |
Температура потока для фазы 1, t° С |
20 °С |
|
3 |
Температура потока для фазы 2, t° С |
700 °С |
|
4 |
Давление на выходе |
атмосферное |
|
5 |
Геометрические размеры камеры: |
|
|
|
Длина камеры, L, м |
6 |
|
|
Ширина камеры, Н, м |
2 |
|
5 |
Высота камеры, В, м |
2 |
|
6 |
Диаметр входного патрубка, м |
0,9 |
|
7 |
Диаметр выходного патрубка, м |
0,9 |
|
8 |
Размеры частиц пыли, м (мкм) |
|
|
|
Фракция 1 |
0,0001 (100) |
|
|
Фракция 2 |
0,00007 (70) |
|
|
Фракция 3 |
0,00005 (50) |
|
|
Фракция 4 |
0,00004 (40) |
|
|
Фракция 5 |
0,00003 (30) |
|
|
Фракция 6 |
0,00002 (20) |
|
|
Фракция 7 |
0,00001 (10) |
|
9 |
Массовая плотность пыли, кг/см3 |
1 |
|
10 |
Количество частиц каждой фракции на входе, ед |
100 |
|
11 |
Условия на стенках камеры: |
|
|
|
Условие 1 |
идеальное отражение |
|
|
Условие 2 |
налипание |
При анализе схем работы пылеосадительных камер можно выделить следующие закономерности:
- Для Схем №1, №2 – при условии идеального отражения от стенок пыли унос составляет практически 97 %. Для данных схем весь объем пыли будет уносится вместе с потоком воздуха.
При вводе в модель условия налипания на стенки, обусловленной шероховатостью стенок камеры и пола, процент осаждения пыли может достигать для крупнодисперсной пыли
(70–100 мкм) до 24–50 %. Процент осаждения пыли в зависимости от увеличения длины камеры увеличивается за счет действия силы тяжести на частицы пыли.
- Для схем №3, №4, характерен большой процент осаждения как при условии идеального отражения стенки, так и при условии налипания. Для этих схем характерным признаком является наличие вертикального выхода и вертикальной стенки, в которую упирается основной поток при движении в камере. Именно удар потока в стенку создает завихрение потока и осаживание пыли.
- По Схеме № 5. Дополнительные перегородки в камере устанавливаются для увеличения площади осаждения пыли и охлаждения газов при водоохлаждаемом исполнении перегородки. При набегании потока воздуха на перегородку создается завихрение потока в первой и второй камерах, далее поток идет на выход. При этом поток теряет скорость, увеличивается его время нахождения в камере, а значит увеличивается степень осаждения пыли, и увеличивается давление потока на перегородки.
При использовании модуля моделирования пылегазового потока проведен ряд дополнительных вычислений с изменением температуры °C и концентрация – c, г/м3, которые показали следующее:
– при изменении температуры пылегазового потока (температура потока на входе в пылеосадительную камеру может изменяться в зависимости от разных периодов плавки в пределах до
500 °C) количество осаждаемой пыли практически не меняется, что показывает отсутствие влияния температуры на эффективность осаждения пыли;
– при изменении концентрации пыли на входе в камеру – количество пыли на выходе из камеры отличается в пределах 1–3 % в меньшую сторону, что показывает увеличение концентрации пыли при той же скорости потока в незначительной степени, эффективность осаждения пыли может увеличиваться за счет более плотного взаимодействия частиц пыли между собой и увеличения эквивалентного диаметра пыли, что приводит к более интенсивному осаждению.
Сравнивая результаты натурного эксперимента на дуговой сталеплавильной печи ДСП-90 с результатами вычислительного эксперимента по схеме №4, получили сходимость результатов по дисперсному составу и количеству осаждаемой пыли в пределах 10-20 % (рис.13), что подтверждает эффективность примененной методики, и возможность практического применения ее при проектировании систем пылегазоудаления и пылеосадительных камер.
Полученные данные необходимы для создания методики подбора и расчета наиболее эффективной модели пылеосадительной камеры с возможностью прогнозирования выбросов в атмосферу и степени их влияния на окружающую среду. Установлено, что увеличение эффективности пылеосадительной камеры можно достичь установкой водоохлаждаемых панелей как по стенам камеры, так и потолочных панелей, установкой дополнительных водоохлаждаемых перегородок, которые будут работать как охлаждающий контур, так и как дополнительная преграда, создающая зону завихрения и осаждения пыли.
Таблица 4
Количественная характеристика «пролета» частиц пыли по Схеме 1
|
Фракция, мкм |
К-во частиц на входе в камеру, N1 |
К-во частиц на выходе из камеры, N2 |
Эффективность,% |
|
|
Условие 1 |
Условие 2* |
|||
|
5 |
100 |
99 |
95 |
5 |
|
10 |
100 |
98 |
91 |
9 |
|
20 |
100 |
99 |
88 |
12 |
|
30 |
100 |
99 |
87 |
13 |
|
40 |
100 |
99 |
86 |
14 |
|
50 |
100 |
98 |
85 |
15 |
|
70 |
100 |
99 |
78 |
22 |
|
100 |
100 |
100 |
76 |
24 |
Таблица 5
Количественная характеристика «пролета» частиц пыли по Схеме 2
|
Фракция, мкм |
К-во частиц на входе в камеру, N1 |
К-во частиц на выходе из камеры, N2 |
Эффективность,% |
|
|
Условие 1 |
Условие 2* |
|||
|
5 |
100 |
99 |
68 |
32 |
|
10 |
100 |
98 |
60 |
40 |
|
20 |
100 |
99 |
60 |
40 |
|
30 |
100 |
99 |
60 |
40 |
|
40 |
100 |
99 |
60 |
40 |
|
50 |
100 |
98 |
59 |
41 |
|
70 |
100 |
99 |
58 |
42 |
|
100 |
100 |
100 |
53 |
47 |
Таблица 6
Количественная характеристика «пролета» частиц пыли по Схеме 3
|
Фракция, мкм |
К-во частиц на входе в камеру, N1 |
К-во частиц на выходе из камеры, N2 |
Эффективность,% |
|
|
Условие 1 |
Условие 2* |
|||
|
5 |
100 |
72 |
68 |
32 |
|
10 |
100 |
61 |
58 |
42 |
|
20 |
100 |
34 |
31 |
69 |
|
30 |
100 |
23 |
20 |
80 |
|
40 |
100 |
19 |
14 |
86 |
|
50 |
100 |
14 |
10 |
90 |
|
70 |
100 |
8 |
5 |
92 |
|
100 |
100 |
2 |
2 |
98 |
Таблица 7
Количественная характеристика «пролета» частиц пыли по Схеме 4
|
Фракция, мкм |
К-во частиц на входе в камеру, N1 |
К-во частиц на выходе из камеры, N2 |
Эффективность,% |
|
|
Условие 1 |
Условие 2* |
|||
|
5 |
100 |
70 |
69 |
31 |
|
10 |
100 |
68 |
66 |
34 |
|
20 |
100 |
63 |
60 |
40 |
|
30 |
100 |
48 |
46 |
54 |
|
40 |
100 |
35 |
32 |
68 |
|
50 |
100 |
23 |
20 |
80 |
|
70 |
100 |
8 |
8 |
92 |
|
100 |
100 |
3 |
3 |
97 |
Таблица 8
Количественная характеристика «пролета» частиц пыли по Схеме 5
|
Фракция, мкм |
К-во частиц на входе в камеру, N1 |
К-во частиц на выходе из камеры, N2 |
Эффективность,% |
|
|
Условие 1 |
Условие 2* |
|||
|
5 |
100 |
45 |
42 |
58 |
|
10 |
100 |
30 |
30 |
70 |
|
20 |
100 |
30 |
30 |
70 |
|
30 |
100 |
18 |
18 |
82 |
|
40 |
100 |
14 |
14 |
86 |
|
50 |
100 |
30 |
30 |
70 |
|
70 |
100 |
4 |
4 |
96 |
|
100 |
100 |
2 |
2 |
98 |
а) данные эксперимента б) данные моделирования
Рис. 13. Сравнительный анализ результатов эксперимента и моделирования
Выводы. Анализ рассмотренных предложений при полном и комплексном использовании их потенциальных возможностей позволят значительно снизить конечные объемы выбросов и затраты на их улавливание и очистку.
В зависимости от решаемой задачи и возможных вариантов повышения эффективности пылеулавливания в каждом конкретном случае – установка вытяжного зонта, изменение конструкции сводового патрубка или модернизации пылеосадительной камеры – разработанная методология математического моделирования позволяет рассчитать эффективность выбранного варианта, подобрать оптимальную схему пылеосадительной камеры. Применение дополнительной перегородки позволит увеличить объем осаждаемой пыли на 20 %, уменьшить нагрузку на тканевые рукава, увеличить их срок службы, а также уменьшает выбросы в атмосферу до 20 %.
1. Egorov A.V. Electric Smelting Furnaces of Ferrous Metallurgy [Elektroplavil'nye pechi chernoi metallurgii]. Moscow: Metallurgiya, 1985. 280 Pp. (rus).
2. Gudim Yu.A., Zinurov I.Yu., Kiselev A.D. Modern Arc Steelmaking Furnaces [Sovremennye dugovye staleplavil'nye pechi]. Novosibirsk: NSTU Press, 2010. 547 Pp. (rus).
3. Yusfin Yu.S., Pashkov N.F. Iron Metallurgy [Metallurgiya zheleza]. Moscow: IKC "Akademkniga", 2007. 464 Pp. EDN: https://elibrary.ru/QMZWBX (rus).
4. Bigeev A.M., Bigeev V.A. Steel Metallurgy. Theory and Technology of Steel Smelting [Metallurgiya stali. Teoriya i tekhnologiya plavki stali]. Magnitogorsk: MSTU, 2000. 544 Pp. EDN: https://elibrary.ru/RCYWXV (rus).
5. Mulyavko V.I., Oleinik T.A., Lyashenko V.I. Increasing the Efficiency of Vertical Settling Chambers for Utilizing Dust from Metallurgical Production [Povyshenie effektivnosti raboty vertikal'nykh osaditel'nykh kamer dlya utilizatsii pyli metallurgicheskogo proizvodstva]. Proceedings of Higher Education Institutions. Ferrous Metallurgy. 2017. Vol. 60, No. 4. Pp. 276–284. DOI:https://doi.org/10.17073/0368-0797-2017-4-276-284 EDN: https://elibrary.ru/YLIHBD (rus).
6. Nikolaev A.A. Energy-Saving Modes of Electric Arc Furnaces [Energosberegayushchie rezhimy raboty elektrodugovykh pechei]. Magnitogorsk: Nosov MSTU Press, 2014. 215 Pp. (rus).
7. Senko V.A., Son D.A., Mnukhin A.V., Bednaya T.A. Use of Dust and Gas Cleaning Equipment in the Metallurgical Industry [Ispol'zovanie pylegazoochistnogo oborudovaniya v metallurgicheskoi promyshlennosti]. Science and Modernity: Materials of the I All-Russian Scientific and Practical Conference with International Participation, Taganrog, January 20, 2017. Taganrog: DSTU-Print LLC, ElDirect LLC, 2017. Pp. 125–131. EDN: https://elibrary.ru/YGPGPX (rus).
8. Tuluevskii Yu.N., Zinurov I.Yu. Innovations for Arc Steelmaking Furnaces. Scientific Foundations of Selection [Innovatsii dlya dugovykh staleplavil'nykh pechei. Nauchnye osnovy vybora]. Novosibirsk: NSTU Press, 2010. 347 Pp. EDN: https://elibrary.ru/QNAEKV (rus).
9. Kuznetsov S.N. Modern Solutions in the Field of Off-Gas Cleaning of Arc Steelmaking Furnaces [Sovremennye resheniya v oblasti ochistki otkhodyashchikh gazov dugovykh staleplavil'nykh pechei]. Ecology and Industry of Russia. 2020. Vol. 24, No. 8. Pp. 12–16. DOI:https://doi.org/10.18412/1816-0395-2020-8-12-16. EDN: https://elibrary.ru/KZSSRS (rus).
10. Shvydkii V.S., Ladygichev M.G. Gas Cleaning: Reference Edition [Ochistka gazov: Spravochnoe izdanie]. Moscow: Teploenergetik, 2002. 640 Pp. (rus).
11. Mulyavko V.I., Oleinik T.A., Lyashenko V.I., Kirichenko A.M., Oleinik M.O. Increasing the Efficiency of Settling Chambers for Capturing Dust from Metallurgical Production [Povyshenie effektivnosti raboty osaditel'nykh kamer dlya ulavlivaniya pyli metallurgicheskogo proizvodstva]. Proceedings of Higher Education Institutions. Ferrous Metallurgy. 2016. Vol. 59. No. 7. Pp. 456–464. DOI:https://doi.org/10.17073/0368-0797-2016-7-456-464. EDN: https://elibrary.ru/WFJHQP (rus).
12. Mysyn A.V., Gur'yanov S.N. Cleaning of Emissions from Steelmaking Productions [Ochistka vybrosov staleplavil'nykh proizvodstv]. Technological and Environmental Aspects of Mining and Processing of Natural and Technogenic Raw Materials (Leonov Readings - 2023): Materials of the I All-Russian Scientific and Practical Conference, Irkutsk, February 28, 2023. Irkutsk: Irkutsk National Research Technical University, 2023. Pp. 65–69. EDN: https://elibrary.ru/GDADNV (rus).
13. Podporinov B.F., Seminenko A.S. Ways to Increase the Efficiency of Dust Collecting Units in Ventilation Emission Cleaning Systems [Puti povysheniya effektivnosti pyleulavlivayushchikh apparatov v sistemakh ochistki ventilyatsionnykh vybrosov]. Bulletin of BSTU named after V.G. Shukhov. 2016. No. 11. Pp. 104–107. DOI:https://doi.org/10.12737/22434 EDN: https://elibrary.ru/WXQOHH (rus).
14. Mulyavko V.I, Olejnik T.A., Lyashenko V.I., Kirichenko A.M., Olejnik M.O. Scientific and Technical Foundations of Substantiating the Operation of Settling Chambers for Utilizing Dust from Metallurgical Production [Nauchno-tekhnicheskie osnovy obosnovaniya raboty osaditel'nykh kamer dlya utilizatsii pyli metallurgicheskogo proizvodstva]. Ferrous Metallurgy. Bulletin of Scientific, Technical and Economic Information. 2016. No. 1(1393). Pp. 82–90. EDN: https://elibrary.ru/VLDEZP (rus).
15. Eron'ko S.P., Gorbatyuk S.M., Tkachev M.Yu., Oshovskaya E.V. Design Improvement and Simulation Studies of the Gas Exhaust System of an Electric Arc Furnace in a Foundry Shop [Sovershenstvovanie konstruktsii i model'nye issledovaniya raboty sistemy gazootsosa elektrodugovoi pechi liteinogo tsekha]. Proceedings of Higher Education Institutions. Ferrous Metallurgy. 2019. Vol. 62. No. 1. Pp. 34–41. DOI:https://doi.org/10.17073/0368-0797-2019-1-34-41 EDN: https://elibrary.ru/ZAMFTV (rus).
16. Glita O.M., Ryzhavskii A.Z., Gontarev M.S. Improved Design of a Water-Cooled Dust Settling Chamber for High-Power Electric Steelmaking Furnaces [Usovershenstvovannaya konstruktsiya vodookhlazhdaemoi pyleosaditel'noi kamery dlya moshchnykh elektrostaleplavil'nykh pechei]. Ferrous Metals. 2014. No. 2(986). Pp. 10–14. EDN: https://elibrary.ru/SEUQVZ (rus).
17. Muller D., Schwalbe K. Modern gas cleaning technologies for high-performance EAF plants. Millennium Steel. 2021. Pp. 112–119.
