Moskva, Moscow, Russian Federation
The article presents the results of the development of an installation and technology for the optimal utilization of the organic part of the sublattice product of solid domestic waste (SDW) in conjunction with tree spills and wastewater sludge of treatment plants. To achieve this goal, the following main tasks were accomplished: a review and analysis of existing technological schemes for composting municipal waste; the hardware-technological scheme of the installation and the design solutions of the main units were developed; The parameters of the composting process of municipal waste are studied. The developed scheme allows flexible use of compostable ingredients in various ratios (fermented sewage sludge, excess activated sludge, raw sediment, tree trunks, food waste). Mass-exchange and hydraulic calculation of the installation was carried out. The calculation contains the heat balance of the composting process in the summer and winter period and the material balance of the composting process in the winter and summer.
composting, composting, aeration, chips, sub-lattice screening of solid waste, sewage sludge, pile, drainage, microorganisms, mass exchange, artificial soil, hydraulic calculation, material balance, similarity criteria.
Вопросы утилизации твердых бытовых отходов в больших городах выходят на первое место в деятельности предприятий жилищно-коммунального хозяйства. В частности, к этим отходам относится подрешеточный продукт мусоросортировочных заводов (пищевые отходы), спилы деревьев, осадки сточных вод станций аэрации. В то же время второй из актуальных проблем, препятствующих дальнейшему благоустройству крупных городов, является деградация почв и истощение их естественного плодородия. Мегаполисы нуждаются в постоянном обновлении своих почв, обедненных биогенными элементами и пересыщенных вредными продуктами антропогенного происхождения. Традиционные средства для повышения плодородия городских почв, такие как навоз, перегной, торфы и т.д. в настоящее время стали дефицитными и их источники значительно удалены от мегаполисов. Более приемлемым для мегаполисов является использование искусственной почвы, имеющей все компоненты для жизни растений и микробиоты, а также необходимую физическую структуру [1, 4].
Нами разработана технология, позволяющая использовать указанные твердые бытовые отходы и получать полноценные компосты, которые в дальнейшем можно использовать как органическое удобрение, либо как основной компонент при приготовлении искусственных почв. Способ приготовления компоста запатентован [32]. Предлагаемая технология предусматривает компостирование в аэрируемых буртах с поддержкой основных технологических параметров.
При формировании буртов используют различные композиции из материалов, составляющих исходное сырье для компостирования. Это (из расчета на сухое вещество) – 20–40% сброженной в метантенках смеси осадков сточных вод и избыточного активного ила, 5–20% выбранных из группы: сырой осадок сточных вод, избыточный активный ил, смесь сырого осадка сточных вод и избыточного ила. Осадки городских сточных вод являются ценным сырьем, на 40% состоящим из гумусовых веществ и их предшественников. Они содержат все необходимые для формирования почвы вещества (гумус, минеральные почвенные частицы), элементы (N, P, Ca, Mg) и микроэлементы (Mn, Cu, Ni, Cr, Zn, Co, B, Mo). До 15% древесной щепы размером 10–30 мм. Древесно-растительная часть композиции является структурообразующим компонентом, позволяющим связать и закрепить на подстилочном грунте мелкодисперсные компоненты искусственной почвы – осадки городских сточных вод и обеспечить доступ воздуха к зоне расположения корневой системы растений. И порядка 25–45% подрешеточной фракции твердых бытовых отходов (пищевые отходы) – продукты питания, утратившие полностью или частично свои первоначальные потребительские свойства в процессах их производства, переработки, употребления или хранения [17, 24, 27, 28].
Технологической схемой производства (рис. 1) предусмотрено грохочение готового компоста и возврат непереработанной щепы и части компоста (ускорение начала термофильной части процесса) в «голову» процесса. Время компостирования составляет 3–4 недели. Учитывая, что в процессе компостирования 1кг органического вещества при распаде выделяется в среднем 21 мДж теплоты, которая составляет львиную долю в тепломассообмене этого процесса и которую необходимо снимать, а также учитывая, что одним из основных условий успешного компостирования является обеспечение компостируемой массы кислородом, стехиометрическая потребность в котором составляет 2 кг на 1 кг окисленного органического вещества, была принята схема компостирования в буртах с принудительной аэрацией. Аэрация в количестве 15–
Аппаратурно-технологическая схема. Рис. 1.
1 – транспортные средства для разгрузки (бульдозеры); 2 – бункера для складирования компонентов будущего компоста; 3 – транспортер; 4 – смеситель; 5 – ороситель; 6, 7 – техника для формирования буртов; 8 – бункера готового компоста, песка и глины; 9 – смеситель; 10, 11 – пункты наблюдения.
При выборе производительности установки приняли, что ежедневное количество осадка сточных вод составляет 300 т. После прохождения через фильтр-пресс его объем значительно уменьшается:
т
где: W1 и W2 – влажность (в процентах) осадка сточных вод после метантенка и фильтр-пресса, соответственно.
По разработанной технологии смешиваются компоненты в следующих пропорциях (массовая доля в смеси): осадки сточных вод после фильтр-пресса (30% – 65 т); подрешеточная фракция ТБО (40% – 87 т); древесно-растительные отходы (20% – 43,5 т); активный ил после вторичных отстойников (10% – 21,5т); осадки после первичных отстойников (10% – 21,5т); Общая масса, М – 238,5т [32].
Бурт в сечении представляет собой равнобедренную трапецию. При нижнем основании a = 2 м, угле естественного откоса (55о) и высоте бурта h = 1 м, верхнее основание будет равно
Объем каждого бурта: 
м3 масса при плотности компоста 250 кг/м3 – 29750кг, следовательно, количество буртов 8 шт.
Основные конструктивные решения установки
При разработке основных конструктивных решений особое внимание уделялось простоте и удобству эксплуатации установки компостирования. Была выбрана параллельная схема размещения восьми буртов, связанных общим коллектором подачи аэрирующего воздуха с возможностью их одновременной аэрации, либо с возможностью отсечки от коллектора любого количества буртов. При этом система аэрации была спроектирована таким образом, что конструктивно возможно использовать эту систему для подачи пара с целью обогрева буртов в холодное время года.
Бурты располагаются в специально спроектированных ложах из бетона, в которых по всей длине вблизи днища размещены жёстко закреплённые перфорированные трубы для подачи воздуха или пара. После установки системы аэрации она накрывается защитным устройством, выполненным из металлических просечно-сжатых листов, на которых располагается компостный бурт. Эти листы препятствуют попаданию составляющих компоста на перфорированные трубы и забиванию их отверстий. Также днища бетонных лож имеют форму, обеспечивающую сток избытка влаги в дренажную систему, проложенную вдоль буртов. Для этого они имеют небольшие поперечные уклоны к периферии.
Перед формированием буртов на просечно-сжатые листы насыпают слой древесной щепы толщиной 200–
Исходные данные для тепломассообменного расчёта
Биодеградация ингредиентов, составляющих компостируемую массу, приводит к потере примерно 30–40% органического вещества в виде углекислого газа и воды. Поэтому при расчетах принимаем, что при начальной массе компостируемого материала 100%, конечная масса составит 60% [1, 2, 11].
Удаляемая часть компоста, в соответствии с технологическим регламентом, просеивается, и остаток используется в качестве рециркулирующей добавки. Поскольку в нашем случае наполнитель древесная щепа, а она при биотермической обработке разлагается медленно, то по некоторым литературным источникам расход свежего наполнителя составляет примерно одну треть от количества повторно используемого просеянного наполнителя, по другим эта цифра достигает 25–30%. Принимаем количество непереработанной щепы за один цикл компостирования, равным 30%.
Поскольку разрабатываемая установка планируется к внедрению в первую очередь в Московском регионе, то принимаем следующие температуры и влажности воздуха: лето: +180С, 
70%, зима: -10,80С,
88% [3, 6].
Материальный баланс процесса компостирования (в расчёте на 1 погонный метр бурта)
Известно, что удельная теплота парообразования для воды при 200С составляет 2446,9 кДж/кг. Однако с учетом теплопотерь и нагревания материала на испарение 1 кг влаги нужно затратить в среднем 4 МДж теплоты. То есть энергии, выделяющейся при разложении 1 кг органического вещества, хватит для испарения 5 кг влаги. Кроме того, часть влаги из осадка удаляется за счет естественного испарения. Определим количество влаги, испаряющееся с поверхности бурта [1, 2, 4, 9, 10].
По теории количество испарившейся жидкости составит:
, где: 
– количество испарившейся жидкости, кг/ч; 
– коэффициент испарения, м/ч; 
– коэффициент пропорциональности. Учитывая, что данная формула справедлива для испарения с зеркала жидкости, а в нашем случае вода распределена во всем объеме компостируемой массы, а также сверху бурта лежит защитный слой готового компоста (толщиной 30 см), который препятствует испарению воды и эти обстоятельства создают дополнительное и существенное сопротивление испарению, мы в формулу ввели поправочный коэффициент к = 0,001 [5 ,6, 12, 13].
F – свободная поверхность испарения, м2.
– парциальное давление пара у поверхности испаряющейся воды, равное упругости насыщенного пара при температуре воды, кг/м2; 
– парциальное давление пара в воздухе, кг/м2.
Для определения коэффициента испарения 
обычно применяют критериальные выражения [3, 6, 14, 16]:
(1)
Безразмерные критерии, входящие в выражения:
– диффузионный критерий Нуссельта ( l-характерный линейный размер, м, D-коэффициент диффузии, м2/ч). За характерный размер в расчётах примем высоту бурта, равную 1м.
– критерий Рейнольдса (
-скорость воздуха над поверхностью жидкости, м/сек; v - кинематический коэффициент вязкости воздуха, м2/сек); значение кинематического коэффициента вязкости принимаем равным 15,11×106 м2/сек.
– диффузионный критерий Грасгофа (g – ускорение силы тяжести м/сек2; 
-молекулярный вес паровоздушной смеси непосредственно у поверхности воды и, в среднем, в объеме воздуха; 
– температура поверхности воды и температура воздуха, К);
– диффузионный критерий Прандтля. Но отнесение количества пара gв к разности парциальных давлений влияет на запись критерия Прандтля, в этом случае он записывается в виде 
(12), где Rп – газовая постоянная для 1 кг пара. Rп = 47,06 кг×м/кг×град = 461,5 Дж/ кг×град.
– критерий Гухмана (
– температура воздуха по сухому и мокрому термометрам, К).
Коэффициент диффузии зависит от температуры и общего давления паровоздушной смеси:
м2/час.
Выражение (1) в общей форме можно записать в следующем виде [3, 5, 15]:
, (2)
где величины A, m, n, o, p постоянные, определяемые опытом.
Формула (2) общепринята, но числовые значения величин A, m, n, o, p, предлагаемые различными исследованиями, не всегда совпадают (табл. 1)
Таблица 1
Величины A, m, n, o, p
|
A |
m |
n |
o |
p |
Область применения |
По данным |
|
0,65 |
0,0 |
0,25 |
0,25 |
0,0 |
Свободная конвекция |
Гусева |
|
0,065 |
0,0 |
0,248 |
0,248 |
0,0 |
Свободная конвекция |
Нестеренко |
|
1,26 |
0,435 |
0,0 |
0,0 |
0,0 |
Re = 300 |
Гусева, Михайлова, Лурье и др. |
|
0,60 |
0,560 |
0,0 |
0,0 |
0,0 |
1 000 |
|
|
0,52 |
0,58 |
0,0 |
0,0 |
0,0 |
3 000 |
|
|
0,38 |
0,62 |
0,0 |
0,0 |
0,0 |
10 000 |
|
|
0,21 |
0,68 |
0,0 |
0,0 |
0,0 |
30 000 |
|
|
0,82 |
0,78 |
0,0 |
0,0 |
0,0 |
100 000 |
|
|
0,87 |
0,54 |
0,0 |
0,33 |
0,135 |
200 – 6 000 |
Нестеренко |
|
0,347 |
0,65 |
0,0 |
0,33 |
0,135 |
6 000 – 70 000 |
По условиям процесса компостирования выбираем случай свободной конвекции. Тогда, в соответствии с табл. 1 коэффициенты m и p будут равны нулю. Соответственно критерии Рейнольдса и Гухмана можно не учитывать в выражении (2).
Процесс биотермического разложения органического вещества включает 3 стадии: фазу нарастание температуры, фазу высоких температур (50–750С) и фазу падение температуры. Поэтому, чтобы значения критериев Грасгофа и Прандтля получились более достоверными, их рассчитывали для нескольких диапазонов температур в десять градусов и потом усредняли результаты.
По результатам расчетов усредненные критерии Грасгофа и Прандтля равны 3,964×1010 и 1,143×10─8, соответственно.
Критерий Нуссельта определили из соотношения:
=> 
м/час.
Площадь поверхности испарения равна сумме площадей сторон нашего бурта F=2×1,29+0,38=2,96 м2.
Для получения более достоверных данных найдем количество воды, испарившееся с поверхности бурта при разных температурах компостируемой массы. Напомним, что она изменяется от 200С до 750С, причем период роста температур длится 2 недели, фаза высоких температур – 1 неделю и падение – 1 неделю. Тогда усредненное количество испарившейся жидкости летом составит 
кг/час (108 кг/мес.).
Примем, что в зимнее время максимальная температура компостируемой массы составляет 250С. При этом температура поверхности испарения будет составлять 70С. 
кг/час. Учитывая, что влажность воздуха зимой равна 88%, а влажность компоста 60%, то можно сделать допущение, что в зимний период влага, распределенная в объеме нашей массы, испаряться не будет, а вода, образующаяся в процессе биосинтеза, будет отводиться в жидком виде через дренажную систему. Результаты расчетов представлены в табл. 2 и 3.
Таблица 2
Материальный баланс (на 1 метр бурта). Летний период
|
Начало процесса |
Конец процесса |
||
|
Компонент |
Масса (кг/мес.) |
Компонент |
Масса (кг/мес.) |
|
Осадки сточных вод после фильтр-пресса |
81,25 |
Компост |
159,585
|
|
Подрешеточная фракция ТБО |
108,75 |
|
|
|
Древесно-растительные отходы |
54,375 |
Древесно-растительные отходы |
16,315 |
|
Активный ил после вторичных отстойников |
26,875 |
Вода за счет естественного испарения |
108 |
|
Осадки после первичных отстойников |
26,875 |
Вода, образующаяся в процессе биоразложения* |
35,775 |
|
|
|
Углекислый газ, образующийся в процессе биоразложения* |
83,475 |
|
ИТОГО |
298,125 |
ИТОГО |
403,15 |
Вода и углекислый газ в сумме составляют 40% от компостируемой массы. Принимаем, что их соотношение равно 0,3:0,7 соответственно. Определим их количество:
кг/мес.
кг/мес.
Разность между массой в начале и конце процесса объясняется интенсивным испарением воды и образованием углекислого газа во время протекания процесса, поэтому для поддержания требуемой влажности компостируемой массы необходимо ее орошать. Количество воды, необходимой для дополнительного орошения, будет равно
Gв= 108 – 37,775 = 70,225 кг/мес.
Для испарения этого количества воды потребуется 
МДж тепла.
Таблица 3
Материальный баланс (на 1 метр бурта). Зимний период
|
ПРИХОД |
РАСХОД |
||
|
Компонент |
Масса (кг/квартал) |
Компонент |
Масса (кг/квартал) |
|
Осадки сточных вод после фильтр-пресса |
81,25 |
Компост |
159,585
|
|
Подрешеточная фракция ТБО |
108,75 |
|
|
|
Древесно-растительные отходы |
54,375 |
Древесно-растительные отходы |
16,315 |
|
Активный ил после вторичных отстойников |
26,875 |
Вода за счет естественного испарения |
- |
|
Осадки после первичных отстойников |
26,875 |
Вода, образующаяся в процессе биоразложения |
35,775 |
|
|
|
Углекислый газ* |
83,475 |
|
ИТОГО |
298,125 |
ИТОГО |
295,15 |
Тепловой баланс процесса компостирования (в расчёте на 1 погонный метр бурта)
Принимаем, что в теплое время года процесс компостирования длится 1 месяц, в холодное – 3 месяца. Тепловой баланс компостного бурта складывается, в основном из следующих составляющих. 
Вносимое тепло: Qкм – с компостируемой массой; Qвозд – с воздухом аэрации; Qмикр– выделяющееся в процессе компостирования (микробиологическое тепло).
Расходуемое тепло: Qщ – уносимое с непереработанной щепой; Qисп - затрачиваемое на испарение влаги; Qкомп – готового компоста; Qлуч – расходуемое лучеиспусканием от более нагретого тела (компостный ряд) к менее нагретому (окружающая среда).
Распишем подробнее составляющие теплового баланса компостируемой массы.
- Вносимое тепло
- Тепло, вносимое с компостируемой массой, складывается из тепла, вносимого каждым компонентом компостирования:
, где: 
– тепло от осадков сточных вод (после фильтр-пресса), 
– тепло от подрешеточной фракции ТБО, 
– тепло от древесно-растительных отходов, 
– тепло от активного ила после вторичных отстойников, 
– тепло от осадков первичных отстойников.
Расчет вели по общей формуле 
Дж.
Теплоёмкость осадка сточных вод (после фильтр-пресса), учитывая, что его влажность составляет 73–82%, определяли как теплоёмкость двухкомпонентного водного раствора по формуле (5) с1 =4200(1 - х) + с′×х = 4200(1-0,2) + 1000×0,2 = 3560 Дж. (за теплоёмкость твёрдой фазы принята средняя теплоёмкость земли, торфа, глины, целлюлозы). Подрешёточная фракция ТБО представлена, в основном, пищевыми отходами. Принимаем ее влажность 85–95% и соответственно удельную теплоёмкость близкой к теплоёмкости воды. По литературным данным приняли удельную теплоёмкость древесины равной 2720 Дж/(кг×К). Влажность сырого осадка и уплотнённого активного ила, в среднем равна 95–98%. Потому принимаем удельную теплоёмкость этих компонентов равной теплоёмкости воды [22, 23, 25, 26].
m и t0 масса и температура ингредиента, содержащегося в 1 погонном метре бурта.
Тогда суммарное тепло, вносимое с компостируемой массой, составит
Qк.м.= 5,21 + 8,221 + 2,66 + 2,032 + 2,032 = 20,155 МДж.
Теплом, вносимым с воздухом, подаваемым на аэрацию компоста в первом приближении, можно пренебречь, т.к. в зависимости от погодных условий оно может быть, как и положительным, так и отрицательным.
Тепло, выделяемое в процессе компостирования 1 кг смеси (органики), составляет 21 МДж [2,6], соответственно для нашей массы (297,5 кг – масса одного погонного метра бурта) оно будет равно Qмикр. = 21 × 297,5 = 6247,5 МДж.
2. Расходуемое тепло
Тепло, уносимое с непереработанной щепой (30% от общего количества щепы, подаваемой на компостирование).
Тепло готового компоста (с учётом 40% убыли компостируемой массы).
Тепло, теряемое излучением:
Количество тепла, переходящего от более нагретого тела к менее нагретому посредством лучеиспускания, определяется по уравнению:
где: С – коэффициент излучения, Вт/(м2×К4); F – площадь поверхности излучения, м2; 
– угловой коэффициент, безразмерный (
═ 1); 
– температура поверхности более нагретого тела, К; 
– температура поверхности менее нагретого тела, К; 
ч – коэффициент лучеиспускания, Сч = 5,7 Вт/(м2×К4) – коэффициент излучения абсолютно черного тела;
– степени черноты поверхности тела (ε ═ 0,92).
Так как температура поверхности испарения компостируемой массы в летний период меняется в течение процесса от 180С до 630С, то для получения более достоверных данных определяли теплоту для нескольких температур поверхности и усредняли полученные результаты. Для зимнего периода в расчетах принимали, что температура поверхности испарения влаги составляет 70С, а температура воздуха – 10,80С. Результаты расчетов приведены в табл. 4 и 5.
Таблица 4
Тепловой баланс (лето)
|
Начало процесса |
Тепло (МДж) |
Конец процесса |
Тепло (МДж) |
|
Компостируемая масса |
20,155 |
Компост |
12,1 |
|
Процесс компостирования |
6247,5 |
Щепа |
0,8 |
|
Воздух |
- |
Испарение воды |
432 |
|
|
|
Остывание массы (излучение) |
1043,8 |
|
ИТОГО |
6267,6 |
ИТОГО |
1488,7 |
Из табл. 4 видно, что наибольшее количество тепла уходит на излучение и на испарение воды (на испарение одного килограмма жидкости расходуется 4 МДж энергии). Также ясно, что тепло, образующееся во время процесса, будет компенсировать данные теплопотери, а также потери, связанные с остыванием массы, соответственно дополнительно подводить тепло в процесс не нужно.
Таблица 5
Тепловой баланс (зима)
|
Начало процесса |
Тепло (МДж) |
Конец процесса |
Тепло (МДж) |
|
Компостируемая масса |
21,09 |
Компост |
12,65 |
|
Процесс компостирования |
6247,5 |
Щепа |
0,8 |
|
Воздух |
|
Испарение воды |
- |
|
|
|
Остывание массы |
1718,5 |
|
ИТОГО |
6268,59 |
ИТОГО |
1732 |
Из табл. 5 видно, что в зимний период наибольшее количество тепла уходит при остывании компостируемой массы. Также ясно, что тепло, образующееся во время процесса, будет компенсировать данные теплопотери, соответственно, во время процесса необходимо только поддерживать положительную температуру массы при аэрации теплым воздухом.
Выводы
1. Определены оптимальные соотношения вводимых ингредиентов с целью получения компоста заданного состава из расчета на сухое вещество – 20–40% сброженной в метантенках смеси осадков сточных вод и избыточного активного ила, 5–20% выбранных из группы: сырой осадок сточных вод, избыточный активный ил, смесь сырого осадка сточных вод и избыточного ила, до 15% древесной щепы размером 10–
2. Разработаны оригинальные технические решения по созданию нестандартного оборудования: системы дренажа, аэрации и контроля технологического процесса.
3. Проведен массообменный и тепловой расчет установки полигонного (в буртах) компостирования. Показано, что в летний период в расчёте на один погонный метр в месяц образуется 35 л воды и 83 кг углекислого газа и может испаряться до 108 л воды. Следовательно, в жаркий период требуется дополнительное орошение компостируемой массы порядка 70 л. Дополнительное орошение необходимо как для теплосъёма микробиологического тепла за счёт испарения, так и для увлажнения компостируемой массы.
4. Показано, что в зимний период образующаяся влага испаряется в малых количествах, а основная часть выводится через дренажную систему.
5. При компостировании тепловой баланс в основном складывается из тепла, вносимого компостируемыми ингредиентами и микробиологическим теплом. Причём тепло, образующееся в результате биосинтеза (6248 мДж на погонный метр), является подавляющим в тепловом балансе.
6. Тепла, образующегося при биосинтезе, достаточно для поддержания оптимальной температуры в любое время года. Причём летом требуется дополнительное орошение.
7. Проведён гидравлический расчёт установки. Показано, что гидравлическое сопротивление системы аэрации составляет 1100 – 1400 Па, а требуемый расход воздуха в режиме периодической продувки 745 м3/час. Подобран вентилятор – Ц4-70 №3.
1. Ekologicheskaya biotehnologiya: Per. s angl. [Tekst] /Pod red. K.D. Forstera, D.A. Dzh. Veyza.- L.: Himiya, 1990, -Per. izd.: Velikobritaniya, 1987g. 384s. il.
2. Turovskiy I.S. Osadki stochnyh vod. Obezvozhivanie i obezzarazhivanie [Tekst] / I.S. Turovskiy. - M.: DeLi print, 2008. - 376s.
3. Pavlov K.F., Romankov P.G. Noskov A.A. Primery i zadachi po kursu processov i apparatov himicheskoy tehnologii [Tekst] / K.F. Pavlov, P.G. Romankov. - M.: L., -Himiya, 1981. -560s., il.
4. Sister V.G., Mirnyy A.N. Sovremennye tehnologii obezvrezhivaniya i utilizacii tverdyh bytovyh othodov [Tekst] / V.G. Sister, A.N. Mirnyy. - M.: Izd. Akademiya kommunal'nogo hozyaystva, 2003g., 303 s.
5. Ladyzhinskiy R.M. Kondicionirovanie vozduha. 3-e izd. [Tekst] / R.M. Ladyzhinskiy. - M.: Gostorgizdat, 1962 g., 352 s.
6. Vukalovich M.P., Novikov I.I. Tehnicheskaya termodinamika. Izd 3-e [Tekst] / M.P. Vukalovich, I.I. Novikov. - M.-L.: Gosenergoizdat, 1962. 304 s. s chertezh.
7. Lukanin A.V., Solomaha G.P. Gidrodinamika techeniya i massoperenos v produvaemom zakruchennom sloe zhidkosti [Tekst] / A.V. Lukanin, G.P. Solomaha // TOHT.1988-T. XXII.№ 4.S. 435-441.
8. Flow hydrodynanics and vass transfer in a bubbling liquid layer /A.V. Lukanin Lukanin A.V., Solomakha G.P. Teoreticheskie osnovy himicheskoy tehnologii. 1988. T. 22. № 4. S. 435.
9. Lukanin A.V. Modernizaciya promyshlennogo fermentera ADR -900 -76 dlya proizvodstva belkovoy kormovoy dobavki iz rastitel'nogo syr'ya [Tekst] / A.V. Lukanin // Biotehnologiya. - 2003. - № 6. - S. 84.
10. Lukanin A.V. Processy i apparaty biotehnologicheskoy ochistki stochnyh vod [Tekst]: uchebnoe posobie // A.V. Lukanin. - M.: Infra-M, 2016.
11. Lukanin A.V. Inzhenernaya ekologiya: processy i apparaty ochistki stochnyh vod i pererabotki osadkov [Tekst] / A.V. Lukanin - M.: Infra-M, 2017.
12. Lukanin A.V. Tehnologiya pererabotki avtolizatov pivnyh drozhzhey [Tekst] / A.V. Lukanin //Kombikorma. - 2009. - № 1. - S. 51-52.
13. Lukanin A.V. Pererabotka biogaza stanciy aeracii [Tekst] / A.V. Lukanin // Ekologiya i promyshlennost' Rossii. - 2012. - №9. - S. 4-8; 2012. № 9. S. 4-8.
14. Lukanin A.V. Pererabotka biogaza stanciy aeracii [Tekst] / A.V. Lukanin //Ekologiya proizvodstva. - 2012. - № 8. - S. 44.
15. Lavrushina Yu.T., Lukanin A.V., Mart'yanov A.A., Saharova A.I., Tarasova E.V. Sposob utilizacii biogaza metantenkov. Patent na izobretenie RUS 2414282 26.06.2009
16. Lukanin A.V. Novyy vysokoeffektivnyy promyshlennyy fermenter bol'shoy edinichnoy moschnosti dlya proizvodstva belkovoy kormovoy dobavki [Tekst] / A.V. Lukanin // Nauka i promyshlennost' Rossii. - 2003. - № 2-3. - S. 61.
17. Lukanin A.V. Inzhenernaya biotehnologiya, osnovy tehnologii mikrobiologicheskih proizvodstv [Tekst]: uchebnoe posobie / A.V. Lukanin. - M.: Infra-M, 2016.
18. Lukanin A.V. Modul'naya ustanovka dlya polucheniya belkovovitaminnyh dobavok [Tekst] / A.V. Lukanin // Kombikorma. - 2008. - №5. - S.52-53.
19. Vyshelesskiy A.B., Krivoy B.A., Lukanin A.V., Sister V.G. Sposob polucheniya kormovoy belkovo-vitaminnoy dobavki. Patent na izobretenie RUS 2290831, 30.11.2004.
20. Vyshelesskiy A.B., Krivoy B.A., Lukanin A.V., Sister V.G. Sposob polucheniya kormovoy dobavki Patent na izobretenie RUS 2295869, 30.11.2004.
21. Lukanin A.V. Modul'naya ustanovka po proizvodstvu belkovo-vitaminnyh dobavok - magistral'noe napravlenie v obespechenii zhivotnovodstva polnocennymi kormami [Tekst] / A.V. Lukanin // Nauka i promyshlennost' Rossii. - 2002. - № 10. - S. 34.
22. Lukanin A.V., Vyshelesskiy A.B., Krivoy B.A. Fermerskaya ustanovka dlya proizvodstva belkovoy dobavki [Tekst] / A.V. Lukanin // Kombikorma. - 2002. -№5. - S. 26.
23. Lukanin A.V., Tahtarova T.V., Hodin A.A. Sposob proizvodstva belkovo-vitaminnoy dobavki dlya fermerskih hozyaystv. Patent na izobretenie RUS 2465780, 17.03.2011.
24. Lukanin A.V. Pererabotka othodov hleboproizvodstva s polucheniem belkovo-vitaminnoy dobavki [Tekst] / A.V. Lukanin // Ekologiya i promyshlennost' Rossii. - 2013. - №1. - S. 11-15.
25. Lukanin A.V. Inzhenernaya biotehnologiya: processy i apparaty mikrobiologicheskih proizvodstv [Tekst]: uchebnoe posobie // A.V. Lukanin. - M.: Infra-M, 2016.
26. Lukanin A.V. Kompostirovanie TBO gorodskogo hozyaystva [Tekst] / A.V. Lukanin // Ekologiya i promyshlennost' Rossii. - 2012. - № 1. - S. 8-11.
27. Lukanin A.V. Inzhenernaya ekologiya: zaschita litosfery ot tverdyh promyshlennyh i bytovyh othodov [Tekst]: uchebnoe posobie // A.V. Lukanin. . - M.: Infra-M, 2018.
28. Lukanin A.V. Utilizaciya tverdyh bytovyh othodov gorodskogo hozyaystva [Tekst] / A.V. Lukanin // Ekologicheskiy vestnik Rossii. - 2011. - № 10. - S. 18.
29. Lukanin A.V. Poluchenie kompostov iz kommunal'nyh othodov [Tekst] / A.V. Lukanin // Prikladnaya toksikologiya. -2012. - T. 3. - № 2. - S. 40.
30. Lukanin A.V. Poluchenie kompostoviz kommunal'nyh othodov [Tekst] / A.V. Lukanin // Prikladnaya toksikologiya. - 2013. - T. 4. - № 2 (10). - S. 17-25.
31. Lukanin A.V. Pischevye othody - istochnik pochvoobrazuyuschego syr'ya [Tekst] / A.V. Lukanin // Tverdye bytovye othody. - 2011. - № 12. - S. 18-21.
32. Lukanin A.V., Mart'yanov A.A., Tarasova E.V., Lavrushina Yu.T., Saharova A.I. Sposob sovmestnogo kompostirovaniya othodov gorodskogo hozyaystva (varianty). patent na izobretenie RUS 2414444 19.05.2009.
33. Lukanin A.V. Inzhenernaya ekologiya: zaschita litosfery ot tverdyh promyshlennyh i bytovyh othodov [Tekst]: uchebnoe posobie // A.V. Lukanin. - M.: Infra-M, 2018.
