VAC 05.17.00 Химическая технология
VAC 05.23.00 Строительство и архитектура
UDK 66 Химическая технология. Химическая промышленность. Родственные отрасли
This article describes the basic physical and mechanical properties of magnetite subjected to high compression pressures; Techniques by which carried out the research. The data time magnetite grinding effect on the average variation of the particle diameter and the average specific surface area. The data of the study of the impact of high compression pressures on the density and on the basic strength properties of the material. This material may be filled in the development of new types of radiation-shielding materials for construction application.
magnetite, particle dispersion, the properties of physico-mechanical, impact dispersion, compressive strength, density, pressure
Введение. Развитие атомной энергетики и атомно-строительной индустрии, широкое внедрение ядерно-энергетических объектов во многие отрасли жизнедеятельности человека выдвигает на первый план проблему выполнения наиболее из важнейших
требований – обеспечения норм радиационной безопасности. Это может быть достигнуто в том случае, если подвергающиеся воздействию ионизирующих излучений строительные конструкции объектов будут изготовлены с применением материалов, обладающих высокими физико-механическими характеристиками, технологичностью, экологичностью и в тоже время высокими показателями радиационно-защитных свойств. Одним из перспективных направлений является использование экологически чистого и широко распространённого в природе наполнителя для радиационно-защитных материалов строительного назначения, такого как модифицированный магнетитовый железорудный концентрат [1–18].
Методология. Помол материала осуществлялся в шаровой мельнице. Фракционный состав частиц магнетитового железорудного концентрата исследован методом лазерного рассеивания на лазерном анализаторе размеров частиц "ANALYSETTE 22 NanoTecplus", а также методом ситового анализа с помощью стандартного набора сит. Образцы подвергнутые физико-механическим испытаниям, изучения основных физико-механических характеристик материала выполнены в соответствии с установленными нормативными документами (ГОСТы, СНИПы, ТУ).
Основная часть. Для исследований был выбран высокодисперсный обогащенный железорудный концентрат с плотностью 4900-5200 кг/м3 Лебединского месторождения КМА со следующим химическим и минеральным составом представленных в таблице 1 и таблице 2.
Таблица 1
Химический состав железорудного концентрата
Лебединского месторождения КМА (мас.%)
|
Fe3O4 |
FeO |
SiO2 |
Al2O3 |
CaO |
MgO |
K2O |
Na2O |
|
67,7 |
27,1 |
4,25 |
0,26 |
0,13 |
0,36 |
0,09 |
0,11 |
Таблица 2
Минеральный состав железорудного концентрата
Лебединского месторождения КМА (мас.%)
|
Магнетит |
Гематит |
Силикаты |
Кварц |
Карбонаты |
|
94,1 |
2,9 |
0,4 |
2,4 |
0,2 |
Минеральный состав высокодисперсного магнетитового железорудного концентрата в результате химической обработки и очистки на 99,7–99,9 % представлен магнетитом (Fe3O4).
Магнетитовый железорудный концентрат после проведения мероприятий по очистке и химической обработки, проходил процесс модифицирования, и в работе использовался модифицированный наполнитель с пленкой на его поверхности из оксида алюминия.
Перед процессом формования образцов материала и дальнейшего исследования их основных физико-механических характеристик представлялся интерес в определении зависимости влияния времени помола исходного материала на дисперсность его частиц.
На рисунках 1–3 приведены результаты исследований, дисперсности частиц магнетита в зависимости от времени помола.
На рисунке 1 представлены результаты исследования фракционного состава помола магнетита в течении 30 минут.
Рис. 1. Фракционный состав магнетита с помолом в течение 30 минут
На рисунке 1 видно, что модальный диаметр частиц исходного материала составляет 11,36 мкм, а средняя удельная поверхность частиц составляет 12383 см²/см³. Размер фракционного состава частиц составляет: 0,2 мкм – 1 мкм = 1,29 %, 1 мкм – 5 мкм = 31,17 %, 5 мкм – 10 мкм = 33.3 %, 10 мкм – 35 мкм = 34,23 %. На рисунке 2 представлены результаты исследования фракционного состава магнетита с помолом в течении 60 минут.
Из рисунка 2 следует, что модальный диаметр частиц материала составляет 8,76 мкм, а средняя удельная поверхность частиц составляет 14424 см²/см³. Размер фракционного состава частиц составляет: 0,2 мкм – 1 мкм = 1,81 %, 1 мкм – 5 мкм = 37,09 %, 5 мкм – 10 мкм = 32,78 %, 10 мкм – 35 мкм = 28,32 %.
На рисунке 3 представлены результаты исследования фракционного состава третьего помола в течение 90 минут.
Из рисунка 3 следует, что модальный диаметр частиц материала составляет 5,21 мкм, а средняя удельная поверхность частиц составляет 16326 см²/см³. Размер фракционного состава частиц составляет: 0,15 мкм – 1 мкм = 2,34 %, 1 мкм – 5 мкм = 44,2 %, 5 мкм – 10 мкм = 31,52 %, 10 мкм – 32 мкм = 21,94 %.
На рисунке 4 представлены результаты исследования фракционного состава четвертого помола в течение 120 минут.
Из рисунка 4 следует, что модальный диаметр частиц материала составляет 5,11 мкм, а средняя удельная поверхность частиц составляет 16351 см²/см³. Размер фракционного состава частиц составляет: 0,15 мкм – 1 мкм = 2,35 %, 1 мкм – 5 мкм = 44,7 %, 5 мкм – 10 мкм = 31,48 %, 10 мкм – 32 мкм = 21,47 %
Из полученных данных видно, что с увеличением времени помола магнетита с 30 минут до 60 минут происходит уменьшение среднего показателя диаметра и одновременно увеличение средней удельной поверхности частиц магнетита (в 1,164 раза). С дальнейшим увеличением времени помола исходного материала до 90 минут средние показатели диаметра частиц значительно уменьшаются (в 2,18 раза), а удельной поверхности увеличиваются в (1,32 раза). Объем фракции от 0,2 мкм до 1 мкм увеличился в 1,81 раза, от 1 мкм до 5 мкм увеличился в 1,41 раза, от 5 мкм до 10 мкм уменьшился в 1,06 раза, от 10 мкм до 35 мкм уменьшился в 1,56 раза.
Рис. 2. Фракционный состав магнетита с помолом в течение 60 минут
Рис. 3. Фракционный состав магнетита с помолом в течение 90 минут
Рис. 4. Фракционный состав магнетита с помолом в течение 120 минут
При дальнейшем увеличением времени помола исходного материала до 120 минут, средние показатели диаметра частиц и удельной поверхности изменяются незначительно (в пределах погрешности измерения прибора). В связи с этим было принято решение о целесообразности использования в дальнейшей работе магнетитового железорудного концентрата Лебединского месторождения КМА, подвергнутого помолу 90 минут.
Дальнейшим этапом исследований было изучение зависимости различных давлений прессования на плотность образцов магнетита и их прочностные характеристики на сжатие. Формования образцов магнетитового железорудного концентрата осуществлялись со следующими значениями давления прессования: 50000 кгс/см2, 100000 кгс/см2, 150000 кгс/см2, 200000 кгс/см2. Магнетитовый железорудный концентрат после технологической стадии его помола подвергался процессу модифицирования с целью нанесения на его поверхность микрослоя алюминиевой оболочки. Модифицированный магнетит является одним из наполнителей при разработке новых видов радиационно-защитных материалов на основе алюминиевой матрицы [1–7, 10, 12, 13, 18].
На рисунке 5 представлены данные результатов зависимости плотности образцов магнетита от давления их прессования.
В результате воздействия давления прессования на магнетит 50000 кгс/см2 плотность исходного материала составляет 4131 кг/м3, в 100000 кгс/см2 плотность составляет 4148 кг/м3, в 150000 кгс/см2 плотность составляет 4192 кг/м3, в 200000 кгс/см2 плотность составляет 4277 кг/м3.
Из приведённых данных исследований представленных на рисунке 5 видно что при увеличении давления прессования с 50000 кгс/см2 до 200000 кгс/см2 плотность образца железорудного концентрата возросла в 1,035 раза; то есть наблюдается тенденция роста плотности магнетитового железорудного концентрата при повышении давления прессования на него. В дальнейшем была изучена зависимость прочности на сжатие образцов гематита от давления их прессования.
На рисунке 6 представлены данные исследований зависимости прочности на сжатие образцов гематита от давления их прессования.
Анализируя полученные данные, приведённые на рисунке 6 можно сделать вывод, что при увеличении давления прессования образцов магнетитового концентрата растут показатели их прочностных характеристик. Например можно наблюдать значительное увеличение прочности на сжатие (в 3,5 раза) образца полученного при давлении 200000 кгс/см2, по сравнению с образцом полученным при давлении 50000 кгс/см2; но при рассмотрении значений прочностей на сжатие образцов полученных при более высоких давлениях, таких как образец № 3,4 (полученные при давлениях прессования 150000 кгс/см2 и 200000 кгс/см2) наблюдается уже незначительное увеличение значений прочности на сжатие в 1,5 раза, что говорит о повышении плотности упаковки структуры образцов магнетитового железорудного концентрата, то есть происходит более плотное «компактирование» частиц магнетита внутри образца.
|
Р, кгс/см2 |
|
ρ, г/см3 |
Рис. 5. Результаты зависимости плотности образцов магнетита от давления их прессования
|
Р, кгс/см2 |
Рис. 6. Зависимость прочности образцов магнетита на сжатие от давления его прессования
Выводы. Проведенные исследования влияния времени помола на изменения фракционного состава частиц магнетита говорит о целесообразности его проведения в течение не более 90 минут. При повышении давления прессования на образцы магнетита до 200000 кгс/см2 наблюдается тенденция роста его плотности прочности на сжатие, что говорит о более компактной упаковке структуры образцов гематита.
*Работа выполнена в рамках базовой части Государственного задания Министерства образования и науки РФ №130.
1. Potapov Yu.B., Borisov Yu.M., Barabash D.E. Konceptual'nyy podhod k proektirovaniyu effektivnyh kompoziciy na osnove modificirovannyh oligodienov // Nauchnyy vestnik Voronezhskogo gosudarstvennogo arhitekturno-stroitel'nogo universiteta. Seriya: Fiziko-himicheskie problemy i vysokie tehnologii stroitel'nogo materialovedeniya. 2008. № 1. S. 69-74.
2. Potapov Yu.B., Effektivnye stroitel'nye kompozity i konstrukcii na ih osnove s kompleksom zadannyh svoystv. Promyshlennoe i grazhdanskoe stroitel'stvo. 2010. №9. S. 9-11.
3. Laptev G.A., Potapov Yu.B., Erofeev V.T. Razrabotka tehnologii izgotovleniya metallobetonov // Stroitel'stvo i rekonstrukciya. 2015. № 1 (57). S. 123-129.
4. Yastrebinskiy R.N., Pavlenko V.I., Matyuhin P.V., Voronov D.V., Pavlenko Z.V., Samoylova Yu.M. Konstrukcionnye radiacionno-zaschitnye kompozicionnye materialy na osnove modificirovannyh zhelezorudnyh porod KMA // Regional'naya nauchno-tehnicheskaya konferenciya po itogam konkursa orientirovannyh fundamental'nyh issledovaniy po mezhdisciplinarnym temam, provodimogo Rossiyskim fondom fundamental'nyh issledovaniy i Pravitel'stvom Belgorodskoy oblasti: Belgorodskiy gosudarstvennyy tehnologicheskiy universitet im V.G. Shuhova. 2015. S. 491-499.
5. Boldyrev A.M., Orlov A.S., Rubcova E.G. Resursosberegayuschie tehnologii polucheniya metallobetonnyh stroitel'nyh kompozitov // Izvestiya vuzov. Stroitel'stvo. 2002. №4. S. 38-43.
6. Korolev E.V. Sernye kompozicionnye materialy special'nogo naznacheniya // Stroitel'nye materialy. 2008.№ 3. S. 99-106.
7. Bazhenov Yu.M., Korolev E.V., Samoshin A.P., Koroleva O.V. Vybor zapolnitelya dlya radiacionno-zaschitnyh betonov variatropno-karkasnoy struktury // Regional'naya arhitektura i stroitel'stvo. 2009. № 1. S. 9-13.
8. Pavlenko V.I. Yastrebinskiy R.N., Matyuhin P.V., Yastrebinskaya A.V., Kuprieva O.V., Samoylova Yu.M. Radiacionno-zaschitnye transportnye konteynery otrabotavshego yadernogo topliva na osnove vysokonapolnennoy polimernoy matricy i zhelezorudnogo syr'ya KMA // Regional'naya nauchno-tehnicheskaya konferenciya po itogam konkursa orientirovannyh fundamental'nyh issledovaniy po mezhdisciplinarnym temam, provodimogo Rossiyskim fondom fundamental'nyh issledovaniy i Pravitel'stvom Belgorodskoy oblasti: Belgorodskiy gosudarstvennyy tehnologicheskiy universitet im V.G. Shuhova. 2015. S. 320-330.
9. Gar'kina I.A., Danilov A.M., Domke E.R., Korolev E.V. Sintez kompozicionnyh materialov kak slozhnyh sistem // Vestnik Moskovskogo avtomobil'no-dorozhnogo gosudarstvennogo tehnicheskogo universiteta (MADI). 2009. № 4. S. 48-55.
10. Danilov A.M., Korolev E.V., Samoshin A.P., Smirnov V.A. Materialy special'nogo naznacheniya: vybor elementnogo sostava // Regional'naya arhitektura i stroitel'stvo. 2009. № 2. S. 37-40.
11. Korolev E.V., Samoshin A.P., Smirnov V.A., Koroleva O.V., Grishina A.N. Metodiki i algoritm sinteza radiacionno-zaschitnyh materialov novogo pokoleniya: Uchebnoe posobie. Penza:PGUAS, 2009. 130 s.
12. Pavlenko V.I., Matyuhin P.V. Osnovnye aspekty razrabotki sovremennyh radiacionno-zaschitnyh konstrukcionnyh metallokompozicionnyh materialov // Sovremennye naukoemkie tehnologii. 2005. №10. S. 85-86.
13. Matyuhin P.V. Neorganicheskiy radiacionno-zaschitnyy metallokompozicionnyy material stroitel'nogo naznacheniya // Izvestiya vysshih uchebnyh zavedeniy. Stroitel'stvo. 2007. №9. S. 35-39.
14. Kasagi T., Suenaga S., Tsutaoka T., Hatakeyama K. High frequency permeability of ferromagnetic metal composite materials. Journal of Magnetism and Magnetic Materials. 2007. T. 310. №2 SUPPL. PART 3.R. 2566-2568.
15. Belomytsev M.Yu., Kozlov D.A, Stability of composite materials nail-refractory metal with cellular structure. MetalScienceandHeatTreatment.2006. T. 48. № 5-6. P. 255-260.
16. Minaev Y.A.. Fundamental property of metals-grain boundaries phase transition as a basis of nanostructured layers, materials and composites production. Materials Science Forum. 2010. T. 654-656. P. 1852-1855.
17. Matyuhin P.V. Radiacionno-zaschitnyy konstrukcionnyy kompozicionnyy material // Mezhdunarodnyy nauchno-issledovatel'skiy zhurnal. 2014. №9 (28). S. 40-41.
18. Boldyrev A.M., Orlov A.S., Rubcova E.G., Osobennosti sozdaniya kompozicionnyh stroitel'nyh materialov s metallicheskimi matricami (metallobetonov). // Nauchnyy vestnik Voronezhskogo gosudarstvennogo arhitekturno-stroitel'nogo universiteta. Seriya: Fiziko-himicheskie problemy i vysokie tehnologii stroitel'nogo materialovedeniya. 2008. № 1. S. 5-11.
