VAC 05.17.00 Химическая технология
VAC 05.23.00 Строительство и архитектура
UDK 69 Строительство. Строительные материалы. Строительно-монтажные работы
This article describes the basic physical and mechanical properties of hematite subjected to high compression pressures; Techniques by which carried out the research. The data time hematite grinding effect on the average variation of the particle diameter and the average specific surface area. The data of the study of the impact of high compression pressures on the density and on the basic strength properties of the material. This material may be filled in the development of new types of radiation-shielding materials for construction application.
hematite, physical and mechanical properties, particle dispersibility, compressive strength and density, pressure, effect
Введение. Интенсивное развитие атомной энергетики и промышленности, широкое внедрение ядерно-энергетических объектов во многие отрасли жизнедеятельности человека выдвигает на первый план проблему выполнения требований обеспечения норм радиационной безопасности. Это может быть достигнуто в том случае, если подвергающиеся воздействию ионизирующих излучений строительные конструкции объектов будут изготовлены с применением материалов, обладающих высокими физико-механическими характеристиками, технологичностью, экологичностью и в тоже время высокими показателями радиационно-защитных свойств. Одним из перспективных направлений является использование экологически чистого и широко распространённого в природе наполнителя для радиационно-защитных материалов строительного назначения, такого как модифицированный гематитовый железорудный концентрат [1–19].
Методология. Помол материала осуществлялся в шаровой мельнице. Фракционный состав частиц гематитового железорудного концентрата исследован методом лазерного рассеивания на лазерном анализаторе размеров частиц "ANALYSETTE 22 NanoTecplus", а также методом ситового анализа с помощью стандартного набора сит. Образцы подвергнутые физико-механическим испытаниям, изучения основных физико-механических характеристик материала выполнены в соответствии с установленными нормативными документами (ГОСТы, СНИПы, ТУ).
Основная часть. Для исследований был выбран высокодисперсный обогащенный железорудный концентрат с плотностью
4770 кг/м3 Яковлевского месторождения КМА со следующим химическим и минеральным составом представленных в таблице 1 и таблице 2.
Таблица 1
Химический состав гематитового железорудного концентрата
Яковлевского месторождения КМА (мас.%)
|
FeO |
Fe2O3 |
CaO |
Al2O3 |
SiO2 |
K2O |
Na2O |
MgO |
|
28,31 |
66,82 |
0,18 |
0,17 |
4,39 |
0,09 |
0,09 |
0,29 |
Таблица 2
Минеральный состав гематитового железорудного концентрата
Яковлевского месторождения КМА (мас.%)
|
Магнетит |
Гематит |
Кварц |
Силикаты |
Карбонаты |
|
3,3 |
93,5 |
2,5 |
0,5 |
0,2 |
Минеральный состав высокодисперсного гематитового железорудного концентрата в результате химической обработки и очистки на 99,7-99,9% представлен гематитом (Fe2O3).
Гематитовый железорудный концентрат после проведения мероприятий по очистке и химической обработки, проходил процесс модифицирования, и в работе использовался модифицированный наполнитель с пленкой на его поверхности из оксида алюминия.
Перед процессом формования образцов материала и дальнейшего исследования их основных физико-механических характеристик представлялся интерес в определении зависимости влияния времени помола исходного материала на дисперсность его частиц.
На рисунках 1–3 приведены результаты исследований, дисперсности частиц гематита в зависимости от времени помола.
На рисунке 1 представлены результаты исследования фракционного состава помола гематита в течении 30 минут.
Рис. 1. Фракционный состав гематита с помолом в течение 30 минут
Из рисунка 1 видно, что модальный диаметр частиц исходного материала составляет 12,94 мкм, а средняя удельная поверхность частиц составляет 23064 см²/см³. Распределение фракций дисперсности частиц гематита составляет: 0,1–1 мкм – 12 %; 1–5 мкм –27 %; 5–10 мкм 25 %; 10-50 мкм – 36 %;
На рисунке 2 представлены результаты исследования фракционного состава гематита с помолом в течении 60 минут.
Рис. 2. Фракционный состав гематита с помолом в течение 60 минут
Из рисунка 2 следует, что модальный диаметр частиц исходного материала составляет 12,12 мкм, а средняя удельная поверхность частиц составляет 28373 см²/см³.
На рисунке 3 представлены результаты исследования фракционного состава гематита с помолом в течении 90 минут.
Рис. 3. Фракционный состав гематита с помолом в течение 90 минут
Из рисунка 3 следует, что модальный диаметр частиц исходного материала составляет 11,00 мкм, а средняя удельная поверхность частиц составляет 28925 см²/см³.
Проанализировав полученные результаты исследований, можно сделать вывод о том, что с увеличением времени помола гематита с 30 минут до 60 минут происходит уменьшение среднего показателя диаметра на 17 % и одновременно увеличение средней удельной поверхности частиц гематита на 25 %. Но с дальнейшим увеличением времени помола до 90 минут средние показатели диаметра частиц и удельной поверхности изменяются незначительно (в пределах погрешности измерения прибора). В связи с этим можно сделать вывод о целесообразности проведения помола гематита не более 60 минут.
Дальнейшим этапом исследований было изучение зависимости различных давлений прессования на плотность образцов гематита и их прочностные характеристики на сжатие. Формования образцов гематитового железорудного концентрата осуществлялись со следующими значениями давления прессования:
50000 кгс/см2, 100000 кгс/см2, 150000 кгс/см2, 200000 кгс/см2. Гематитовый железорудный концентрат после технологической стадии его помола подвергался процессу модифицирования с целью нанесения на его поверхность микрослоя алюминиевой оболочки. Модифицированный гематит является одним из наполнителей при разработке новых видов радиационно-защитных материалов на основе алюминиевой матрицы [1–7, 10, 12, 13, 18].
На рисунке 3 представлены данные результатов зависимости плотности образцов гематита от давления их прессования.
|
P, кгс/см2 |
Рис. 3. Результаты зависимости плотности образцов гематита от давления их прессования
В результате воздействия давления прессования на гематит с усилием в 50000 кгс/см2 плотность исходного материала составляет 3868 кг/см3, в 100000 кгс/см2 плотность составляет 4109 кг/см3, в 150000 кгс/см2 плотность составляет 4187 кг/см3, в 200000 кгс/см2 плотность составляет 4220 кг/см3.
Из приведённых данных представленных на рисунке 3 видно, что при увеличении давления прессования с 50000-200000 кгс/см2 плотность образцов железорудного концентрата возросла на 9 %; то есть наблюдается тенденция роста плотности гематитового железорудного концентрата при повышении давления прессования на него.
В дальнейшем была изучена зависимость прочности на сжатие образцов гематита от давления их прессования. На рисунке 4 представлены данные исследований зависимости прочности на сжатие образцов гематита от давления их прессования.
|
P, кгс/см2 |
|
σ кгс/см2 |
Рис. 4. Зависимость прочности образцов гематита на сжатие от давления его прессования
Анализируя полученные данные, приведённые на рисунке 4 можно сделать вывод, что при увеличении давления прессовании на образцы гематита наблюдается тенденция роста их прочностных характеристик. Например, можно наблюдать значительное увеличение прочности на сжатие в 3,1 раза образца полученного, при давлении 200000 кгс/см2по сравнению с образцом полученным при давлении 50000 кгс/см2; при рассмотрении значении прочностей на сжатие образцов полученных при давлениях прессования 150000 кгс/см2 и 200000 кгс/см2 наблюдается незначительное увеличение значений прочности на сжатие в 1,12 раз, что говорит о повышении плотности упаковки структуры образцов гематитового железорудного концентрата, то есть происходит более плотное компактирование частиц гематита внутри образца.
Выводы. Проведенные исследования влияния времени помола на изменения фракционного состава частиц гематита говорит о целесообразности его проведения в течение не более 60 минут. При повышении давления прессования на образцы гематита до 200000 кгс/см2 наблюдается тенденция роста его плотности прочности на сжатие, что говорит о более компактной упаковке структуры образцов гематита.
1. Potapov Yu.B., Borisov Yu.M., Barabash D.E. Konceptual'nyy podhod k proektirovaniyu effektivnyh kompoziciy na osnove modificirovannyh oligodienov // Nauchnyy vestnik Voronezhskogo gosudarstvennogo arhitekturno-stroitel'nogo universiteta. Seriya: Fiziko-himicheskie problemy i vysokie tehnologii stroitel'nogo materialovedeniya. 2008. № 1. S. 69-74.
2. Potapov Yu.B., Effektivnye stroitel'nye kompozity i konstrukcii na ih osnove s kompleksom zadannyh svoystv. Promyshlennoe i grazhdanskoe stroitel'stvo. 2010. №9. S. 9-11.
3. Laptev G.A., Potapov Yu.B., Erofeev V.T. Razrabotka tehnologii izgotovleniya metallobetonov // Stroitel'stvo i rekonstrukciya. 2015. № 1 (57). S. 123-129.
4. Yastrebinskiy R.N., Pavlenko V.I., Matyuhin P.V., Voronov D.V., Pavlenko Z.V., Samoylova Yu.M. Konstrukcionnye radiacionno-zaschitnye kompozicionnye materialy na osnove modificirovannyh zhelezorudnyh porod KMA // Regional'naya nauchno-tehnicheskaya konferenciya po itogam konkursa orientirovannyh fundamental'nyh issledovaniy po mezhdisciplinarnym temam, provodimogo Rossiyskim fondom fundamental'nyh issledovaniy i Pravitel'stvom Belgorodskoy oblasti: Belgorodskiy gosudarstvennyy tehnologicheskiy universitet im V.G. Shuhova. 2015. S. 491-499.
5. Boldyrev A.M., Orlov A.S., E. G. Rubcova Resursosberegayuschie tehnologii polucheniya metallobetonnyh stroitel'nyh kompozitov // Izvestiya vuzov. Stroitel'stvo2002. №4. S. 38-43.
6. Korolev E.V. Sernye kompozicionnye materialy special'nogo naznacheniya // Stroitel'nye materialy. 2008. № 3. S. 99-106.
7. Bazhenov Yu.M., Korolev E.V., Samoshin A.P., Koroleva O.V. Vybor zapolnitelya dlya radiacionno-zaschitnyh betonov variatropno-karkasnoy struktury // Regional'naya arhitektura i stroitel'stvo. 2009. № 1. S. 9-13.
8. Pavlenko V.I. Yastrebinskiy R.N., Matyuhin P.V., Yastrebinskaya A.V., Kuprieva O.V., Samoylova Yu.M. Radiacionno-zaschitnye transportnye konteynery otrabotavshego yadernogo topliva na osnove vysokonapolnennoy polimernoy matricy i zhelezorudnogo syr'ya KMA // Regional'naya nauchno-tehnicheskaya konferenciya po itogam konkursa orientirovannyh fundamental'nyh issledovaniy po mezhdisciplinarnym temam, provodimogo Rossiyskim fondom fundamental'nyh issledovaniy i Pravitel'stvom Belgorodskoy oblasti: Belgorodskiy gosudarstvennyy tehnologicheskiy universitet im V.G. Shuhova. 2015. S. 320-330.
9. Gar'kina I.A., Danilov A.M., Domke E.R., Korolev E.V. Sintez kompozicionnyh materialov kak slozhnyh sistem // Vestnik Moskovskogo avtomobil'no-dorozhnogo gosudarstvennogo tehnicheskogo universiteta (MADI). 2009. № 4. S. 48-55.
10. Danilov A.M., Korolev E.V., Samoshin A.P., Smirnov V.A. Materialy special'nogo naznacheniya: vybor elementnogo sostava // Regional'naya arhitektura i stroitel'stvo. 2009. № 2. S. 37-40.
11. Zagirov N.N., Sidelnikov S.B., Lopatina E.S., Technology for preparing composite materials based on processing nonferrous metal and alloy turnings. Metallurgist. 2011. P. 1-9.
12. Korolev E.V., Samoshin A.P., Smirnov V.A., Koroleva O.V., Grishina A.N. Metodiki i algoritm sinteza radiacionno-zaschitnyh materialov novogo pokoleniya: Uchebnoe posobie. Penza: PGUAS, 2009. 130 s.
13. Pavlenko V.I., Matyuhin P.V. Osnovnye aspekty razrabotki sovremennyh radiacionno-zaschitnyh konstrukcionnyh metallokompozicionnyh materialov // Sovremennye naukoemkie tehnologii. 2005. №10. S. 85-86.
14. Matyuhin P.V. Neorganicheskiy radiacionno-zaschitnyy metallokompozicionnyy material stroitel'nogo naznacheniya // Izvestiya vysshih uchebnyh zavedeniy. Stroitel'stvo. 2007. №9. S. 35-39.
15. Kasagi T., Suenaga S., Tsutaoka T., Hatakeyama K. High frequency permeability of ferromagnetic metal composite materials. Journal of Magnetism and Magnetic Materials. 2007. T. 310. №2 SUPPL. PART 3. R. 2566-2568.
16. Belomytsev M.Yu., Kozlov D.A, Stability of composite materials nail-refractory metal with cellular structure. Metal Science and Heat Treatment. 2006. T. 48. № 5-6. P. 255-260.
17. Minaev Y.A. Fundamental property of metals-grain boundaries phase transition as a basis of nanostructured layers, materials and composites production. Materials Science Forum. 2010. T. 654-656. P. 1852-1855.
18. Matyuhin P.V. Radiacionno-zaschitnyy konstrukcionnyy kompozicionnyy material // Mezhdunarodnyy nauchno-issledovatel'skiy zhurnal. 2014. №9 (28). S. 40-41.
19. Boldyrev A.M., Orlov A.S., Rubcova E.G., Osobennosti sozdaniya kompozicionnyh stroitel'nyh materialov s metallicheskimi matricami (metallobetonov). // Nauchnyy vestnik Voronezhskogo gosudarstvennogo arhitekturno-stroitel'nogo universiteta. Seriya: Fiziko-himicheskie problemy i vysokie tehnologii stroitel'nogo materialovedeniya. 2008. № 1. S. 5-11.
