from 01.01.1992 until now
Belgorod, Belgorod, Russian Federation
graduate student from 01.01.2017 to 01.01.2021
Bugry, St. Petersburg, Russian Federation
employee
Russian Federation
UDK 68 Различные отрасли промышленности и ремесла
GRNTI 55.53 Строительное и дорожное машиностроение
OKSO 15.06.01 Машиностроение
BBK 344 Общее машиностроение. Машиноведение
TBK 553 Машиностроение. Приборостроение
Paddle mixers with horizontal shafts are common at building materials enterprises for the preparation of concretes, mortars, dry mortars. A new design of a horizontal paddle mixer with rod elements located in front of the working surfaces of the blades, changing the trajectories of material particles, increasing their mobility, which leads to an increase in the degree of homogeneity of the mixed material, is considered. The aim of the study was to assess the influence of rod elements on the quality of preparation of a cement-sand mixture, to establish patterns of influence on it by the design and technological parameters of a two-shaft paddle mixer and to determine the areas of their rational values. The following tasks have been solved. A bench installation of a two-shaft horizontal paddle mixer with rod elements has been developed, on which experimental studies have been carried out on the preparation of dry cement-sand mixtures. For the criterion characterizing the quality of the mixture, the ultimate compressive strength of the prism specimens made from it is adopted. Regression equations are obtained that adequately describe the compressive strength of prism samples from the design and technological parameters of the mixer: the angle of the blades, the distance from the working surfaces of the blades to the rod elements, the rotational speed of the blade shafts, and their analysis is performed. The analysis of the change in the ultimate compressive strength of the prism specimens from the parameters under study is carried out, the rational ranges of their values are determined. It was found that a mixer with rod elements allows to obtain a dry cement-sand mixture, products from which have a higher compressive strength. During the work, the method of mathematical planning of experiments was used. As a result of the study, an assessment of the influence of rod elements on the quality of preparation of a cement-sand mixture was carried out, the regularities of the influence on it of the design and technological parameters of a two-shaft paddle mixer and the area of their rational values were established.
product, compressive strength, paddle twin-shaft mixer, bench installation, rod elements, design and technological parameters
Введение. Прочность на сжатие является одной из основных качественных характеристик изделий, приготовленных из бетонов и растворов. В производстве строительных материалов существуют различные способы увеличения прочностных характеристик таких изделий. К ним относится использование армирующих элементов, как классического типа в виде стальной арматуры, так и изготовленных из различных органических и неорганических материалов [1–4]. Причем тип арматуры и схема ее размещения имеют важное значение. Важную роль имеют специальные виды добавок в бетонную смесь. Многие исследователи обращают внимание на соблюдение строгих условий затворения водой компонентов смеси и набора прочности бетона [5, 6]. Одним из эффективных способов улучшения качественных свойств бетонной смеси, влияющих на прочностные характеристики затвердевшего бетона, является повышение степени однородности распределения в ней компонентов [7–9].
Для приготовления бетонов, растворов, сухих строительных смесей применяются различные виды смесительного оборудования. К наиболее распространенным на промышленных предприятиях следует отнести гравитационные бетоносмесители, лопастные смесители как с вертикальным, так и горизонтальным расположением валов. Каждый из них имеет свои особенности применения, преимущества и недостатки.
Лопастные смесители с горизонтальным расположением валов выполняются как одновальными, так и двухвальными. Их конструктивное исполнение предполагает возможность приготовления бетонов, растворов, сухих строительных смесей в непрерывном либо циклическом режимах работы. Эти смесители имеют достаточно высокую производительность, простоту конструкции и эксплуатации [10–12]. Так, двухвальный смеситель периодического действия БП-2Г-2250 фирмы «ЗЗБО» из города Златоуст (Челябинская область) при производительности
70 м3/ч, установочной мощности приводов 2×30 кВт обеспечивает подготовку смесей с коэффициентом неоднородности 4,5–3,5 % [13].
Особенностью процесса гомогенизации компонентов в промышленных лопастных смесителях является образование перед перемещающимися в смеси лопастями уплотненных зон, в которых частицы материала движутся со скоростями, значительно меньшими, чем на границах этих зон [14, 15], что приводит к снижению качества приготовленной смеси. Это свидетельствует о целесообразности поиска технического решения, позволяющего изменять траектории движения частиц, увеличить их подвижность в прилегающей к перемещающейся лопасти уплотненной зоне материала.
С этой целью авторами предложена конструкция горизонтального лопастного смесителя с расположенными перед рабочими поверхностями лопастей стержневыми элементами [16]. Стержневые элементы по отношению к лопастям неподвижны и расположены с промежутками по отношению к ним. Стержневые элементы, при совместном вращательном движении с лопастями, воздействуя на расположенные перед лопастями частицы материала, изменяют траектории их движения, увеличивают подвижность. Это приводит к повышению степени однородности смешиваемого материала.
Методология. Для оценки влияния стержневых элементов на качество подготовки смеси, установления закономерностей влияния на него конструктивно-технологических параметров смесителя и определения областей их рациональных значений была разработана конструкция стендовой установки двухвального лопастного смесителя (рис. 1, 2, 3). Конструкция смесителя предусматривает возможность его эксплуатации как в непрерывном, так и циклическом режимах. При разработке смесителя учитывались рекомендации, рассмотренные в работах [18–20].
Рис. 1. Стендовая установка лопастного двухвального смесителя со стержневыми элементами:
1 – корпус, 2 – рама, 3 – опорный подшипник, 4 – лопастной вал, 5 – муфта, 6 – редуктор, 7 – муфта,
8 – электродвигатель, 9 – зубчатая синхронизирующая пара, 10 – загрузочное устройство
Объем корпуса смесителя составляет 2·10-3 м3, длина – 0,5 м, диаметр окружности, описываемый лопастями, – 0,079 м. Привод двухвального смесителя состоит из асинхронного электродвигателя АИР180S2, соединительных муфт и цилиндрического соосного редуктора (u=48). Установочная мощность электродвигателя Pnom=2,2 кВт дает возможность эксплуатации смесителя на различных режимах. Управление работой электродвигателя осуществлялось частотным регулятором Delta VFD-E и обеспечивало необходимую частоту вращения лопастных валов в пределах 0,66…1,34 с-1.
Сравнительный эксперимент проводился для двух вариантов исполнения экспериментальной стендовой установки смесителя. Первый вариант стендовой установки, рассматриваемой в качестве аналога, представлял собой классический вариант двухвального лопастного смесителя без установленных стержневых элементов. Он представляет собой масштабированную копию широко применяемых в промышленных условиях смесителей. Второй вариант исполнения стендовой установки смесителя дополнялся стержневыми элементами цилиндрической формы, установленными перед рабочей поверхностью лопасти.
В смесителе согласно СП82-101-98 осуществлялась подготовка сухой цементно-песчаной смеси (ЦПС) для приготовления растворов штукатурных. В соответствии с требованиями минимальная прочность на сжатие образцов-призм, приготовленных из выбранной для эксперимента сухой строительной смеси, должна быть не менее 15 МПа. В качестве исходных компонентов использовались портландцемент ЦЕМ I 52,5Н ГОСТ 31108-2016 и кварцевый песок ГОСТ 8736-2014 крупностью 0,315…0,8 мм. Соотношение песка к цементу составляло 4:1.
Рис. 2. Фрагменты смесителя: а – перед проведением эксперимента, б – при проведении эксперимента:
1 – разгрузочное устройство, 2 – лопасти, 3 – стержневые элементы, 4 – кондуктор для отбора проб,
5 – смешиваемый материал, 6 – пробоотборник
Использование кондуктора для отбора проб (рис. 2) позволяет отбирать точечные пробы смеси, не нарушая структуру смесеобразования в объеме смесителя.
Монтаж лопастей под углом, задаваемым относительно плоскости вращения, обеспечивался кондуктором для установки положения лопастей (рис. 3). Конструктивное исполнение стержневых элементов и лопастей предусматривает возможность регулирования расстояния между ними и их параллельного размещения. Пробы смеси отбирались в строго определенных местах по схеме, приведенной на рис. 4.
|
Рис. 3. Лопастной вал с кондуктором 2 – лопасть, 3 – кондуктор для контроля |
Рис. 4. Схема отбора проб смеси
|
Подготовка смесей осуществлялась в циклическом режиме по ПФЭ ЦКРП 23. Применение рототабельного плана эксперимента, по сравнению с ортогональным, позволяет получить более точное математическое описание поверхности отклика, что достигается благодаря увеличению числа опытов в центре плана и специальному выбору величины звездного плеча [17]. В качестве исследуемой функции рассматривался предел прочности на сжатие половинок образцов-призм (размерами 40×40×160 мм), приготовленных из полученной сухой цементно-песчаной смеси в строгом соответствии с ГОСТ Р 58277-2018. В соответствии с требованиями приготовление образцов-призм выполнялось в формах 3ФБ-40 с их выдерживанием в камерах нормального твердения (при температуре (20±2) °С и относительной влажности воздуха (95±10) %). Твердение осуществлялось в течение 28 суток. После набора прочности балочки были подвергнуты испытаниям на гидравлическом прессе ПГМ-100 МГ4 с наибольшим пределом нагружений 100 кН и допускаемой относительной погрешностью ±1 % в используемом диапазоне нагружений. Испытания по определению прочности на сжатие проводились при температуре (20±2) °С и относительной влажности воздуха (60±10) % в соответствии с ГОСТ Р 58277-2018.
По мнению авторов [18] частота вращения лопастных валов и угол установки лопастей относительно плоскости вращения оказывают наибольшее влияние на качество приготовления смеси в лопастных смесителях с горизонтальным расположением валов. С целью установления условий осуществления экспериментов на экспериментальной стендовой установке смесителя, при первом и втором вариантах ее исполнения, были проведены поисковые эксперименты, в результате которых были установлены исследуемые факторы и области их варьирования, количество повторных опытов. В качестве варьируемых факторов приняты частота вращения лопастных валов, n, расстояние от рабочей поверхности лопасти до стержня, c, угол установки лопасти относительно плоскости вращения, α (табл. 1).
Таблица 1
Исследуемые факторы и уровни варьирования
|
Факторы |
Обозначение, ед. измерений |
Интервал |
Уровни варьирования факторов |
|||||
|
Кодированный вид |
Натуральный вид |
-1,680 |
-1 |
0 |
+1 |
+1,680 |
||
|
Частота вращения лопастных валов |
X1 |
n, c-1 |
0,2 |
0,66 |
0,8 |
1 |
1,2 |
1,34 |
|
Угол установки лопастей относительно плоскости вращения |
X3 |
α, град |
3,57 |
19,92 |
24 |
30 |
36 |
40,08 |
|
Расстояние от рабочей поверхности лопасти до стержневых |
X2 |
c, мм |
6 |
0 |
2,43 |
6 |
9,57 |
12 |
Производители промышленных смесителей с горизонтальным расположением валов, характеризуя на сайтах компаний оборудование, указывают время приготовления смесей от одной до нескольких минут. Необходимое для перехода смеси в качественное состояние время, при рациональных конструктивно-технологических параметрах смесителя, зависит от его типоразмера, количества, соотношения и характеристик смешиваемых компонентов. В этой связи на экспериментальной стендовой установке смесителя, при первом и втором вариантах ее исполнения, были проведены поисковые эксперименты, в результате которых было установлено, что при возможных сочетаниях исследуемых факторов технологический процесс гомогенизации смеси через 5 минут гарантированно переходит в установившееся состояние.
Предел прочности на сжатие определялся в соответствии с рекомендациями ГОСТ Р 58277-2018:
, (1)
где P – нагрузка, вызывающая разрушение образца, Н; S – площадь рабочей поверхности пластинки, на которую действует нагрузка,
S =25·10-4 м2.
В результате компьютерной обработки экспериментальных данных получены математические выражения в виде уравнений регрессии, описывающие зависимость прочности на сжатие полученных образцов от исследуемых факторов. В результате проверки подтверждены воспроизводимость параллельных опытов и адекватность уравнения регрессии. Из полученных уравнений исключены малозначимые коэффициенты.
В кодированной форме уравнение имеет вид:
(2)
В натуральной форме уравнение имеет вид:
(3)
Основная часть. С помощью программной среды Maple были выполнены исследования уравнения (2), (3) и получены графические зависимости. В рассматриваемой области функция является непрерывной. Определены экстремумы функциональной зависимости. Наименьшее значение σсж = 1,87 МПа функция принимает при
α = 20°, c = 12 мм, n = 1,34 с-1. Наибольшего значения σсж = 25 МПа функция достигает при
α = 32°, c = 6,3 мм, n = 0,97 с-1. Разница между этими величинами составляет 92,52 %. В рассматриваемых исследованиях повышение прочности образцов обусловливается более однородным распределением компонентов смеси, поэтому ее можно характеризовать как более качественно приготовленную.
Графические зависимости предела прочности на сжатие образцов от частоты вращения лопастных валов, угла установки лопасти и расстояния от рабочих поверхностей лопастей до стержневых элементов приведены на рис. 5.
Рис. 5. Зависимость предела прочности на сжатие образцов σсж от:
а – расстояния c от рабочих поверхностей лопастей до стержневых элементов и угла установки лопастей α при n= 1 c-1; б – частоты вращения лопастных валов n и угла установки лопастей α при c=6 мм; в – расстояния c от рабочих поверхностей лопастей до стержневых элементов и частоты вращения лопастных валов n при α=30°
Изменения σсж на рассматриваемых диапазонах исследуемых факторов имеют выраженный нелинейный характер. Максимальные значения σсж достигаются при значениях факторов, находящихся в центральной области факторного пространства.
Увеличение α от минимальной величины на первом этапе приводит к росту значений σсж и последующему их снижению на втором этапе (рис.5, а, б). Так, при минимальных значениях n и с (n1 =0,66 c-1, c1=0 мм) и α1=20°, α2=30°, α3=40° пределы прочности образцов на сжатие принимают соответственно значения σсж11=5,32МПа, σсж12=7,62 МПа, σсж13=5,25 МПа. Значения функции изменяются на 31,1 %. При n и с соответствующих центру плана (c2=6 мм, n2=1 c-1) и рассматриваемых значениях α – σсж14=22,27 МПа, σсж15=24,87 МПа, σсж16=23,52 МПа, соответственно. Изменение σсж составляет 10,45 %. При максимальных значениях n и с (n3 =1,34 c-1, c1=12 мм) и тех же α – σсж17=1,91 МПа, σсж18=5,17 МПа, σсж19=4,48 МПа, соответственно. Значения функции изменяются на 63,06 %.
Увеличение c от минимальной величины сначала приводит к росту значений σсж, а затем к их последующему снижению (рис. 5, а, в). При минимальных значениях n и α (n1=0,66 c-1, α1=20°) и c1=0 мм, c2=6 мм, c3=12 мм пределы прочности образцов на сжатие принимают соответственно значения σсж21=5,32МПа, σсж22=13,75 МПа, σсж23=9,63 МПа. Значения функции изменяются на 61,3%. При n и α соответствующих центру плана (n2=1 c-1, α2=30°) и рассматриваемых значениях c - σсж24=18,24 МПа, σсж25=24,87 МПа, σсж26=18,97 МПа, соответственно. Изменение σсж составляет 26,66 %. При максимальных значениях n и с (n3=1,34 c-1, α3=40°) и тех же α значения функции соответственно составляют σсж27=7,32 МПа, σсж28=12,17 МПа, σсж29=4,48 МПа. Изменение σсж составляет 63,19 %.
Увеличение n от минимальной величины приводит к росту значений σсж с последующим их снижением (рис.5, б, в). Так, при минимальных значениях α и с (α1 =20°, c1=0 мм) и n1=0,66 c-1, n2=1 c-1, n3=1,66 c-1 пределы прочности образцов на сжатие принимают соответственно значения σсж31=5,32 МПа, σсж32=16,30 МПа, σсж33=7,40 МПа. Значения функции изменяются на 67,36 %. При α и с соответствующих центру плана (α2 =30°, c2=6 мм) и рассматриваемых значениях n1, n2 и n3 - σсж34=16,35 МПа, σсж35=24,87 МПа и σсж36=13,53 МПа, соответственно. Изменение σсж составляет 45,60 %. При максимальных значениях α и с (α3 =40°, c3=12 мм) и тех же n1, n2 и n3 функция принимает значения σсж37=12,2 МПа, σсж38=18,28 МПа, σсж39=4,48 МПа, соответственно. Значения функции изменяются на 75,49 %.
Следует выделить рациональные области исследуемых конструктивно-технологических параметров: угла установки лопастей α=30…35°, расстояния от рабочих поверхностей лопастей до стержневых элементов c=5…6 мм и частоты вращения лопастных валов n1=0,9…1,1 c-1.
Для определения сравнительной эффективности применения разработанной конструкции смесителя рассмотренная стендовая установка была выполнена по первому варианту исполнения – без стержневых элементов. В этом исполнении она конструктивно соответствовала промышленно применяемым смесителям и рассматривалась как аналог для сравнения с разработанной авторами конструкцией [18]. В ней осуществлялась подготовка цементно-песчаной смеси указанного состава. Угол установки лопастей составлял α=30°, частота вращения лопастных валов изменялась: n=0,66; 0,8; 1; 1,2; 1,34 c-1. Зависимости предела прочности на сжатие половинок образцов-призм из смесей, приготовленных в смесителе со стержневыми элементами (при c=6 мм) и без них, значения этих параметров приведены на рис. 6. и в табл. 2.
Рис. 6. Изменение предела прочности на сжатие половинок образцов-призм из смесей, приготовленных
в смесителе со стержневыми элементами и без стержневых элементов
Таблица 2
Значения предела прочности на сжатие половинок образцов-призм приготовленных из смесей
|
N п/п |
Частота вращения лопастных валов, c-1 |
Значение предела прочности, σсж, МПа |
|
|
Смеситель со стержневыми элементами |
Смеситель без стержневых элементов |
||
|
1 |
0,66 |
18,52 |
15,75 |
|
2 |
0,8 |
19,08 |
16,39 |
|
3 |
1 |
20,18 |
18,36 |
|
4 |
1,2 |
20,04 |
18,24 |
|
5 |
1,34 |
19,56 |
17,34 |
Из полученных данных следует, что смеситель со стержневыми элементами позволяет получить смесь, изделия из которой обладают более высокими прочностными свойствами. При указанных конструктивно-технологических параметрах предел прочности на сжатие изделий из смесей, приготовленных в смесителе со стержневыми элементами, на 8...9 % превышает этот показатель для изделий из смесей, приготовленных в смесителе без стержневых элементов.
Выводы.
- Показана целесообразность поиска технических решений, позволяющих повысить в горизонтальном лопастном смесителе степень однородности смешиваемого материала.
- Предложена патентно-защищенная конструкция горизонтального лопастного смесителя с расположенными перед рабочими поверхностями лопастей стержневыми элементами, изменяющими траектории движения частиц материала, увеличивающими их подвижность, что приводит к повышению степени однородности смешиваемого материала.
- Приведено описание разработанных для проведения экспериментальных исследований стендовой установки двухвального горизонтального лопастного смесителя со стержневыми элементами и приспособлений.
- По методу математического планирования экспериментов, с использованием плана ЦКРП-23, проведены исследования влияния на качество подготовки сухой цементно-песчаной смеси конструктивно-технологических параметров смесителя: частоты вращения лопастных валов n (n = 0,66…1,34 с-1), расстояния от рабочей поверхности лопасти до стержня c ( c=0…12 мм), угла установки лопасти относительно плоскости вращения α (α = 20…40°). В качестве исследуемой функции рассмотрен предел прочности на сжатие половинок образцов-призм размерами 40×40×160 мм, приготовленных из смеси.
- В программной среде Maple выполнено исследование полученных уравнений регрессии, построены графические зависимости, характеризующие изменение предела прочности на сжатие половинок образцов-призм от исследуемых конструктивно-технологических параметров смесителя. Выполнен анализ изменения предела прочности на сжатие половинок образцов-призм в рассматриваемой области факторного пространства. Установлены рациональные области исследуемых конструктивно-технологических параметров: угла установки лопастей α=30…35°, расстояния от рабочих поверхностей лопастей до стержневых элементов c=5…6 мм и частоты вращения лопастных валов n1=0.9…1,1 c-1.
- Установлено, что смеситель со стержневыми элементами позволяет получить сухую цементно-песчаную смесь, изделия из которой обладают более высокими прочностными свойствами. Предел прочности изделий на сжатие из смесей, приготовленных в смесителе со стержневыми элементами, на 8...9 % превышает этот показатель для изделий из смесей, приготовленных в смесителе без стержневых элементов.
1. Krishan A.L., Narkevich M. Yu., Sagadatov A.I., Rimshin V.I. The strength of short compressed concrete elements in a fiberglass shell. Magazine of civil engineering. 2020. No. 2. Pp. 3-10. DOI:https://doi.org/10.18720/MCE.94.1
2. Saad M.M.G., Almsajdi S.A.A.S., Nankya H., Abdulwahed B.M.H. Steel and basalt fiber comparison in the flesural strength of conventional concrete. International journal of humanities and natural sciences. 2021. No. 2. Pp. 69-73. DOIhttps://doi.org/10.24412/2500-1000-2021-2-1-69-73
3. Gurieva V.A., Kudyakov A.I., Belova T.K. Improvement of the technology of preparation of cement slurry with modified basalt microfibers [Sovershenstvovanie tekhnologii prigotovleniya tsementnogo rastvora s modifitsirovannymi bazal'tovymi mikrovoloknami]. Stroitelnye materialy. 2017. No. 9. Pp. 54-57. URL: https://www.elibrary.ru/item.asp?id=30115595 (date of treatment 12.08.2021) (rus)
4. Chiknovoryan A.G., Vaskevich A.V., Osoyan M.M., Pozhaloystin V.S. Improving the technology of concrete production for industrial construction [Sovershenstvovanie tekhnologii proizvodstva betona dlya industrial'nogo stroitel'stva]. Traditions and innovations in construction and architecture. Construction technologies-2019. Under total. ed. M.V. Shuvalova, A.A. Pishchuleva, A.K. Strelkov. Samara: Publishing house: SSTU. 2019. Pp. 127-131. URL: https://www.elibrary.ru/item.asp?id=41372610 (date of treatment 10.08.2021) (rus)
5. Mordich M.M. Technology and physical and mechanical properties of expanded clay foam concrete for monolithic and prefabricated construction [Tekhnologiya i fiziko-mekhanicheskie svoystva keramzitopenobetona dlya monolitnogo i sbornogo stroitel'stva]. Science and technology. 2019. Vol. 18. No. 4. Pp. 292-302. DOI:https://doi.org/10.21122/2227-1031-2019-18-4-292-302 (rus)
6. Toshin D.S., Rovenskaya E.A. The influence of long-term hardening conditions on the strength of heavy concrete [Vliyanie usloviy dlitel'nogo tverdeniya na prochnost' tyazhelogo betona]. Academic Bulletin Ural Research institutes project RAAaBS. 2020. No. 2. Pp. 71-75. DOI:https://doi.org/10.25628/UNIIP.2020.45.2.012 (rus)
7. Bogomolov A. A., Korneev A. S. Influence of homogeneity of asphalt concrete mixtures on the strength of road surfaces [Vliyanie odnorodnosti asfal'tobetonnykh smesey na prochnost' dorozhnykh pokrytiy]. Proceedings of the International Scientific and Technical Conference Interstroymekh-2010. Ed. ed. V.S. Bogdanov. Belgorod: Publishing house: BSTU named after V.G. Shukhova. 2010. Pp. 39-42. URL: https://www.elibrary.ru/item.asp?id=20113954 (date of treatment 12.08.2021) (rus)
8. Butenko S.A., Zalyakaeva D.R. Assessment of the quality and strength of concrete in real construction conditions [Otsenka kachestva i prochnosti betona v usloviyakh real'nogo stroitel'stva]. Urban Planning and Architecture. 2019. V. 9. No. 4. Pp. 4-10. DOI:https://doi.org/10.17673/Vestnik.2019.04.1 (rus)
9. Telichenko V.I., Kaitukov B.A., Skel V.I. On the issue of the productivity of rotary concrete mixers [K voprosu proizvoditel'nosti rotornykh betonosmesiteley]. Bulletin of BSTU named after V.G. Shukhov. 2017. No. 2. Pp. 178-182. DOI:https://doi.org/10.12737/24255 (rus)
10. Bullard J.W. The Virtual Cement and Concrete Testing Laboratory Consortium. Annual Report. 2003. Pp. 1-39. URL: https://www.researchgate.net/publication/240239168_The_Virtual_Cement_and_Concrete_Testing_Laboratory_Consortium_Annual_Report_2001 (date of treatment 11.08.2021)
11. Hu J., Stroeven P. Shape Characterization of Concrete Aggregate. Image Anal Stereol. 2006. No. 25. Pp. 43-53. doi: 105566/ias.1400
12. Goncalves C., Margarido F. Materials for Construction and Civil Engineering. Springer International Publishing, 2015. 902 p. DOIhttps://doi.org/10.1007/978-3-319-08236-3
13. Kikin N.O., Samoilenko D.G., Bolotnikova N.V., Kotova L.N. Comparative characteristics of two-shaft mixers of domestic production [Sravnitel'naya kharakteristika dvukhval'nykh smesiteley otechestvennogo proizvodstva]. Energy-saving technological complexes and equipment for the production of building materials: interuniversity. Digest of articles Issue XVIII. Belgorod. 2019. Pp. 173-178. URL: https://www.elibrary.ru/item.asp?id=44075476 (date of treatment 10.08.2021) (rus)
14. Demin O.V., Pershin V.F., Smolin D.O . Intensification of mixing of bulk materials in a paddle mixer [Intensifikatsiya smeshivaniya sypuchikh materialov v lopastnom smesitele]. Chemistry and Chemical Technology. 2012. No. 8. Pp. 108-111. URL: https://www.elibrary.ru/item.asp?id=17082579 (date of treatment 11.08.2021) (rus)
15. Pershin V.F., Pasko A.A., Demin O.V. Simulation of plate movement in bulk material [Modelirovanie dvizheniya plastiny v sypuchem materiale]. Bulletin of the Tambov State Technical University. 2002. V. 8. No. 3. Pp. 444-449. AdobeAcrobatReader. URL: http://vestnik.tstu.ru/rus/t_8/pdf/8_3_007.pdf (date of treatment 12.08.2021) (rus)
16. Pat. 192657, Russian Federation, IPC B28C 5/14, B01F 7/04 Material mixer. [Smesitel materialov] S.I. Khanin, N.O. Kikin; Applicant and patent holder Federal State Budgetary Educational Institution of Higher Education “Belgorod State Technological University named after V.G. Shukhov. " No. 2019119931; declared 06/25/2019; publ. 09/25/2019, Bull. No. 27. 6 p. (rus)
17. Sautin S.N. Planning an experiment in chemistry and chemical technology [Planirovanie eksperimenta v khimii i khimicheskoy tekhnologii]. Leningrad: Publishing house "Chemistry", 1975. 48 p. (rus)
18. Sevrov K.P., Kamchatkov L.P. Installations for the preparation of asphalt-concrete and bitumen-mineral mixtures [Ustanovki dlya prigotovleniya asfal'to-betonnykh i bitumo-mineral'nykh smesey]. M: Publishing house of mechanical engineering, 1971. 105 p. (rus)
19. Makarov Yu.I. Apparatus for mixing bulk materials [Apparati dlya smeshivaniya sipuchih materialov]. M.: Mechanical Engineering, 1973. 216 p. (rus)
20. Gusev Yu.I., Karasev I.N., Kalman-Ivanov E.E., Makarov Yu.I., Makevnin M.P., Rasskazov N.I. Design and calculation of machines for chemical production [Konstruirovanie i raschet mashin himicheskih proizvodstv]. M.: Mashinostroenie, 1985. 408 p. (rus)
