student
Russian Federation
Russian Federation
GRNTI 55.01 Общие вопросы машиностроения
GRNTI 55.13 Технология машиностроения
Predstavleny rezul'taty issledovaniy zavisimosti konusnosti mikrootverstiy ot osnovnyh parametrov processa elektroerozionnoy proshivki otverstiy v tverdom splave, v tom chisle glubokih mikrootverstiy s otnosheniem dliny k diametru bolee 15–20. Na osnove rezul'tatov provedennogo na elektroerozionnom stanke eksperimenta polucheny matematicheskie modeli chetyrehfaktornyh zavisimostey konusnosti otverstiy, pozvolyayuschie podbirat' optimal'nyy diametr elektroda-instrumenta i naznachat' optimal'nye elektricheskie rezhimy obrabotki v zavisimosti ot trebuemogo diametra obrabatyvaemogo otverstiya.
elektroerozionnaya obrabotka, proshivka mikrootverstiy, elektroerozionnaya proshivka, energiya impul'sov, konusnost' otverstiya, razbivka otverstiya, eksperiment
В последние годы в различных отраслях промышленности (авиационной, медицинской, электронной и др.) существенно возросла потребность в выполнении электроэрозионной прошивки микроотверстий диаметром до 0,2 мм в деталях из нержавеющих сталей, титановых сплавов, твердых сплавов и других материалов. В частности, большое значение получение микроотверстий электроэрозионным способом приобрело в производстве твердосплавного специнструмента, фильер, волочильного инструмента, распылителей и других изделий [1; 2].
К настоящему времени выполнен значительный объем научных исследований процесса электроэрозионной прошивки микроотверстий. Многие из опубликованных работ посвящены установлению взаимосвязей между входными параметрами процесса (геометрическими параметрами отверстия и режимами обработки) и выходными (износом электрода-инструмента, производительностью и качеством поверхности отверстия) [1–7].
Настоящая статья является частью разрабатываемой методики определения оптимальных параметров процесса электроэрозионной прошивки микроотверстий, направленной на повышение точности и производительности обработки. В работе изложены результаты проведенных исследований зависимости конусности отверстий от основных параметров процесса электроэрозионной обработки, в том числе глубоких микроотверстий с отношением длины к диаметру более 15–20.
В работе [1] достаточно подробно изложены виды погрешностей формы микроотверстий, полученных электроэрозионной прошивкой. Показано, что наиболее часто встречающимися погрешностями формы отверстий являются: в поперечном сечении – некруглость (овальность), в продольном осевом сечении – конусность.
Конусная разбивка отверстия, являющаяся следствием дополнительных разрядов в боковом зазоре через продукты эрозии, в определенной степени наблюдается во всех случаях электроэрозионной прошивки микроотверстий. Как показано в работе [4], диаметр отверстий на входе D всегда превышает диаметр отверстий на выходе d (рис. 1), причем для отверстий большой глубины разность между данными диаметрами может быть весьма существенна. Поэтому в целях повышения точности обработки возникла необходимость в проведении многофакторного эксперимента по определению многофакторных зависимостей конусности отверстий от основных параметров процесса электроэрозионной прошивки.
Материалы и методы исследования
Экспериментальные исследования были выполнены на электроэрозионном прошивочном станке модели 04ЭП-10МФ2. В качестве электрода-инструмента использовалась вольфрамовая проволока диаметром от 50 до 200 мкм. В качестве обрабатываемого материала применялись пластины толщиной 1,3 и 1,85 мм из твердого сплава ВК6. В качестве рабочей жидкости при обработке применялась водопроводная вода. В данном эксперименте определяется зависимость конусности отверстия K от диаметра электрода-инструмента d, глубины отверстия H, энергии импульсов E и частоты следования импульсов f при следующих постоянных режимах обработки: частота вибрации электрода-инструмента fv = 380 Гц, амплитуда вибрации электрода-инструмента A = 10 мкм.
Измерение диаметров обработанных отверстий производилось на цифровом микроскопе Levenhuk D70L, предварительно откалиброванном для определения размеров с помощью объект-микрометра.
Результаты исследования
При разработке методики определения оптимальных параметров процесса электроэрозионной прошивки микроотверстий было установлено, что для практического применения и удобства технологических расчетов целесообразно конусность отверстия оценивать не как стандартную конусность C по ГОСТ Р 53440-2009,
В дальнейших расчетах был использован показатель условной конусности K.
Математическая модель конусности отверстия K при электроэрозионной обработке микроотверстий представлена следующим уравнением степенной функции:
где d – диаметр электрода-инструмента, мкм; H – глубина отверстия, мм; E – энергия импульсов, мкДж; f – частота следования импульсов, кГц; C, α1, α2, α3, α4 – параметры исследуемой модели.
После логарифмирования уравнения (3) получим уравнение линейного вида:
Примем ln K = y, ln C = b0, α1 = b1, ln d = x1, α2 = b2, ln H = x2, α3 = b3, ln E = x3, α4 = b4, ln f = x4.
Тогда уравнение (4) примет вид
Для определения коэффициентов b0…b4 уравнения (5) используется метод наименьших квадратов (МНК). Переменные факторы x1…x4 уравнения (5) принимают кодированные значения в соответствии со следующими уравнениями кодирования [8–10]:
где dmax и dmin – соответственно максимальное и минимальное значения диаметра электрода-инструмента, мкм; Hmax и Hmin – соответственно максимальное и минимальное значения глубины отверстия, мм; Emax и Emin – соответственно максимальное и минимальное значения энергии импульсов, мкДж; fmax и fmin – соответственно максимальное и минимальное значения частоты импульсов, кГц.
В связи с большим диапазоном варьирования факторов разделим диапазон диаметров на два интервала варьирования: от 50 до 100 мкм и от 100 до 200 мкм. Модели конусности отверстий будут иметь следующие обозначения: для интервала варьирования от 50 до 100 мкм – K50-100; для интервала варьирования от 100 до 200 мкм – K100-200.
В данной работе приведен подробный расчет математической модели для интервала варьирования диаметров от 50 до 100 мкм. Расчет для интервала варьирования диаметров от 100 до 200 мкм выполняется аналогично.
Условия эксперимента для интервала варьирования диаметров от 50 до 100 мкм представлены в табл. 1.
Таблица 1
Условия эксперимента для диаметров от 50 до 100 мкм
|
Уровни факторов |
Натуральные значения факторов |
Кодовые значения факторов |
||||||
|
d, мкм |
H, мм |
E, мкДж |
f, кГц |
x1 |
x2 |
x3 |
x4 |
|
|
Верхний |
100 |
1,85 |
96,15 |
88 |
+1 |
+1 |
+1 |
+1 |
|
Средний |
70 |
1,55 |
53,83 |
62 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
Нижний |
50 |
1,3 |
30,13 |
44 |
-1 |
-1 |
-1 |
-1 |
Кодированные значения факторов x1…x4 для модели с интервалом варьирования диаметров от 50 мкм до 100 мкм по зависимостям (6) - (9) будут иметь следующий вид:
Для определения коэффициентов уравнения (5) необходимо провести дробный факторный эксперимент с полурепликой типа 24-1. С целью снижения влияния дисперсии при проведении эксперимента в каждой точке плана проводится по два дублирующих опыта.
Матрица планирования эксперимента приведена в табл. 2.
Таблица 2
Матрица планирования эксперимента для диаметров от 50 до 100 мкм
|
№ опыта |
Натуральные значения факторов |
Кодовые значения факторов |
|||||||
|
d, мкм |
H, мм |
E, мкДж |
f, кГц |
x0 |
x1 |
x2 |
x3 |
x4 |
|
|
1 |
100 |
1,85 |
96,15 |
88 |
+1 |
+1 |
+1 |
+1 |
+1 |
|
2 |
50 |
1,85 |
96,15 |
44 |
+1 |
-1 |
+1 |
+1 |
-1 |
|
3 |
100 |
1,3 |
96,15 |
44 |
+1 |
+1 |
-1 |
+1 |
-1 |
|
4 |
50 |
1,3 |
96,15 |
88 |
+1 |
-1 |
-1 |
+1 |
+1 |
|
5 |
100 |
1,85 |
30,13 |
44 |
+1 |
+1 |
+1 |
-1 |
-1 |
|
6 |
50 |
1,85 |
30,13 |
88 |
+1 |
-1 |
+1 |
-1 |
+1 |
|
7 |
100 |
1,3 |
30,13 |
88 |
+1 |
+1 |
-1 |
-1 |
+1 |
|
8 |
50 |
1,3 |
30,13 |
44 |
+1 |
-1 |
-1 |
-1 |
-1 |
В соответствии с составленной матрицей планирования были проведены эксперименты и определены значения конусности отверстий при электроэрозионной прошивке (табл. 3).
Таблица 3
Результаты эксперимента для диаметров от 50 до 100 мкм
|
№ опыта |
Диаметр отверстия на входе Dотв, мкм |
Диаметр отверстия на выходе dотв, мкм |
Конусность отверстия K, мкм |
y = ln K |
|
1 |
114,6 |
109,0 |
5,6 |
1,723 |
|
2 |
62,3 |
57,3 |
5,0 |
1,609 |
|
3 |
112,5 |
107,7 |
4,8 |
1,569 |
|
4 |
63,5 |
58,3 |
5,2 |
1,649 |
|
5 |
108,7 |
104,7 |
4,0 |
1,386 |
|
6 |
59,5 |
55,0 |
4,5 |
1,504 |
|
7 |
109,3 |
105,0 |
4,3 |
1,459 |
|
8 |
57,4 |
54,0 |
3,4 |
1,224 |
Коэффициенты уравнения (5) рассчитываются, исходя из полученных результатов эксперимента, по следующим формулам:
где n – количество экспериментов; yi – логарифм полученного значения эксперимента; xi – кодовое значение фактора.
После нахождения коэффициентов b0…b4 уравнения (5) было получено уравнение регрессии для интервала варьирования диаметров от 50 до 100 мкм:
Аналогично было получено уравнение регрессии для интервала варьирования диаметров от 100 до 200 мкм:
После раскодирования уравнений (16) и (17) и потенцирования получим искомые математические модели:
Для полученных математических моделей выполнена статистическая оценка результатов по показателям значимости коэффициентов и адекватности модели [8–10].
При оценке значимости коэффициентов подлежат оценке коэффициенты уравнений регрессии (18) и (19) до их раскодирования. По результатам расчетов определено, что все коэффициенты уравнений регрессии превышают доверительные интервалы коэффициентов регрессии, следовательно, они являются значимыми [8–10].
Адекватность математических моделей проверена путем сравнения разности расчетных и экспериментальных значений функции с ошибкой опыта σy. Разность расчетных и экспериментальных значений исследуемой функции не превышает ошибки опыта для обеих математических моделей.
Графики зависимостей (18) и (19) конусности отверстий (K50-100 и K100-200) при электроэрозионной обработке от одного из факторов при среднем значении других факторов показаны на рис. 2–5.
Выводы
- По результатам анализа математических моделей и построенных графиков видно, что с увеличением диаметра электрода-инструмента, глубины обрабатываемого отверстия, а также электрических режимов обработки (энергии и частоты импульсов) при прочих неизменных параметрах процесса конусность отверстия увеличивается.
- Из всех рассматриваемых параметров наибольшее влияние на конусность отверстий при электроэрозионной прошивке оказывают глубина отверстия и энергия электрических импульсов.
- С увеличением глубины обрабатываемого отверстия затрудняется эвакуация продуктов эрозии из межэлектродного промежутка, что приводит к возникновению дополнительных разрядов в боковом промежутке, увеличивающих диаметр отверстия на входе и, следовательно, конусность отверстия.
- С увеличением значения энергии импульсов конусность отверстия увеличивается, так как увеличивается величина бокового межэлектродного зазора вследствие возрастания значений напряжения в межэлектродном промежутке и увеличения размера твердых частиц, удаляемых из межэлектродного промежутка, что приводит к возникновению дополнительных разрядов в боковом промежутке, увеличивающих диаметр отверстия на входе.
- Полученные математические модели позволяют подбирать оптимальный диаметр электрода-инструмента и назначать оптимальные электрические режимы обработки (энергию и частоту импульсов) в зависимости от требуемого диаметра обрабатываемого отверстия.
1. Boyko, A.F. Effektivnaya tehnologiya i oborudovanie dlya elektroerozionnoy proshivki precizionnyh mikrootverstiy / A.F. Boyko. - Belgorod: Izd-vo BGTU, 2010. - 314 s.
2. Domashenko, B.V. Razrabotka tehnologii i oborudovaniya elektroerozionnoy proshivki kapillyarnyh otverstiy v atravmaticheskih iglah: avtoref. dis. … kand. tehn. nauk: 05.02.08 / B.V. Domashenko. - Belgorod, 2007. - 20 s.
3. Puzacheva, E.I. Sovershenstvovanie tehnologii maloiznosnoy elektroerozionnoy obrabotki vysokotochnyh malyh otverstiy: avtoref. dis. … kand. tehn. nauk: 05.02.07 / E.I. Puzacheva. - Bryansk, 2015. - 22 s.
4. Blinova, T.A. Razrabotka vysokoproizvodi-tel'noy tehnologii elektroerozionnoy obra-botki malyh otverstiy v kollektorah: avtoref. dis. … kand. tehn. nauk: 05.02.08 / T.A. Blinova. - Belgorod, 2010. - 19 s.
5. Boyko, A.F. Issledovanie mnogofaktornoy zavisimosti proizvoditel'nosti processa elektroerozionnoy proshivki mikrootverstiy / A.F. Boyko, A.M. Loyko, S.S. Pereverzev, I.Yu. Shinkarev // Vestnik Belgorodskogo go-sudarstvennogo tehnologicheskogo universite-ta im. V.G. Shuhova. - 2016. - № 10. - S. 143-149.
6. D’Urso, G. The effects of electrode size and dis-charge power on micro-electro-discharge machining drilling of stainless steel / G. D’Urso, C. Ravasio // Advances in Mechanical Engineering. - 2016. - № 8. - R. 1-12.
7. Jahan, M.P. A study on the quality micro-hole machining of tungsten carbide by micro-EDM process using transistor and RCtype pulse genera-tor / M.P. Jahan, Y.S. Wong, M. Rahman // Jour-nal of Materials Processing Technology. - 2009. - T. 209. - № 4. - R. 1706-1716.
8. Pogonin, A.A. Nauchno-issledovatel'skaya rabota po special'nosti / A.A. Pogonin, A.F. Boyko, T.A. Blinova. - Belgorod: Izd-vo BGTU, 2009. - 56 s.
9. Rogov, V.A. Metodika i praktika tehnicheskih eksperimentov / V.A. Rogov. - M.: Akademiya, 2005. - 288 s.
10. Gorskiy, V.G. Planirovanie promyshlennyh eksperimentov / V.G. Gorskiy, Yu.P. Adler. - M.: Metallurgiya, 1974. - 264 s.
