Краснодарский край, Россия
Краснодарский край, Россия
ГРНТИ 67.01 Общие вопросы строительства
ББК 38 Строительство
На Черноморском побережье с высокими летними нагрузками на систему электро-снабжения использование холодильных машин бывает осложнено из за ограничений по мощ-ности со стороны энергосетевых организаций. Возможным направлением по снижению нагрузки на систему электроснабжения сооружений, построенных в последние годы, с раз-ной степенью легальности, это использование абсорбционных холодильных машин. Абсорб-ционные холодильные машины отличаются от компрессорных относительно небольшим по-треблением электрической энергии, их использование поможет уменьшить как эксплуата-ционные затраты, и как следствие нагрузку на электрические сети. Понижение использавания электрической энергии это главное преимущество абсорбци-онных холодильных машин. В данных машинах охлаждение осуществляется не за счет элек-трической энергии затрачиваемой на работу компрессора, а энергии тепла. Тепловую энер-гию можно получить как за счет солнечного коллектора или непосредственного сжигания топлива, так и за счет утилизации энергии. Далее рассмотрим принцип действия, классификацию абсорбционных холодильных ма-шин и возможность применения пассивных систем в кондиционировании.
солнечный коллектор, абсорбционная холодильная машина, солнечная энергетика, гелиопро-филь
Введение. Обще известно что первая абсорбционная холодильная машина была создана французом Фердинандом Карре которая была им запатентована 1860. Рабочим телом выступала смесь воды и аммиака [5, 16].
Рассмотрим абсорбционные холодильные машины одноступенчатого двух и трех ступенчатого типа. В одноступенчатых машинах рабочее тело постепенно переходит через четыре разных элемента машины – испаритель, абсорбер, десорбер и конденсатор. У одноступенчатой абсорбционной холодильной машины как и у парокомпрессионной холодильной установки рабочие холодильные циклы схожи. В данной системе Хладагент испаряется при понижении давления в испарителе. Необходимо отметить, что данный процесс идет с поглощением теплоты. Если сравнивать с парокомпрессионной холодильной машиной, то процедура снижения давления рабочего тела в испарителе происходит не из за подводимой мощности компрессора, а из за поглощения хладагента жидким абсорбентом в абсорбере установки. После чего абсорбент с поглощенным им хладагентом направляется в десорбер. В десорбере раствор нагревается за счет подведения внешней теплоты , например от солнечного коллектора и т. д., следствием чего является выделение хладагента из абсорбента. Далее обедненныая смесь абсорбента из десорбера направляется в абсорбер. Далее под значительным давлением хладагент поступает в конденсатор, где трансформируется в жидкое агрегатное состояние с выделением тепла которое утилизируется, а затем через дроссель направляется в испаритель, после чего цикл возобновляется. Изменение концентрации хладагента в десорбере и абсорбере как правило идет с изменением температуры насыщения. Чтобы снизить потери энергии при передвижении абсорбента между абсорбером и десорбером монтируется теплообменник [6, 11].
Одноступенчатая идеальная абсорбционная холодильныая машина теоретически может достигнуть холодильного эффекта, который равен количеству подведенной тепловой энергии, полученой генератором, но в силу необратимости и неравновесности процессов в работающих установках, холодильный эффект будет непременно ниже, нежели затраты энергии. У одноступенчатых абсорбционных холодильных машин коэффициент полезного действия достаточно низок, что немного ограничивает их область применения. Одноступенчатые абсорбционные холодильные машины зачастую устанавливаются в тех зданиях, где есть легкодоступные источники тепла. Машины этого типа используются в системах кондиционирования. Номинальная мощность одноступенчатых абсорбционных холодильных машин, как правило, составляет до 5 МВт. У одноступенчатых абсорбционных холодильных установок холодильный коэффициент, находится в диапазоне 0,6–0,8 (при идеальных газах 1,0) [14, 8, 9].
Высокой эффективностью в сравнении с одноступенчатыми являются двухступенчатые абсорбционные холодильные машины. Эти машины, в отличие от холодильных установок одноступенчатого типа, используется пара конденсаторов либо пара абсорберов, для того чтобы получить возможность более эффективно выделять хладагент из абсорбента при меньших потреблениях тепловой энергии [7, 12].
Абсорбционные холодильные машины состояшие из двух ступеней бывают разных конструкций. Две основпологающие из них это системы с двумя конденсаторами и системы с двумя абсорберами. Их принцип действия основывается на том, что способность холодильной установки к охлаждению зависит, в основном, от количества хладагента, который может быть превращенв газовое состояние при нахождении в испарителе используя энергию тепла подводимого из внешней среды. Взятую у конденсатора либо появляющуюся на стадии абсорбции теплоту, можно использовать для повышения количества хладагента, выделяемого из абсорбента [15].
За счет подвода теплоты от внешнего источника наблюдается испарение хладагента и одновременной десорбции части хладагента из абсорбента, которые направляются в первый конденсатор. Далее бедная смесь направляется во второй десорбер. В следующем десорбере происходит финальная десорбция хладагента благодаря подводимой тепловой энергии, образующейся на этапе конденсации хладагента. После этого хладагент из второго десорбера поступает в конденсатор, где и осуществляется финальный процесс конденсации. В данном рассмотренном случае генератор разделен на низкопотенциальную и высокопоренциальную части. Пары хладагента направляются из испарителя во второй абсорбер, где отчасти абсорбируются. Оставшиеся пары хладагента направляются в первый абсорбер. Тепло паров хладагента в первом абсорбере направляется во второй низкопотенциальный десорбер чтоб обеспечить десорбцию паров рабочего тела из бинарного раствора. Также в свою очередь неодходимо отметить, что для обеспечения десорбции паров рабочего тела из водоаммиачного раствора в высокопотенциальном десорбере берется тепловая энергия подводимая от внешнего источника теплоты. Источником тепловой энергии в машинах данного типа может служить как пар так и все виды горючего топлива, обычно это природный газ или пропан бутановые смеси. Двухступенчатые абсорбционные холодильные машины целесообразно использовать в случаях, когда. Этот тип машин более эффективен, однако отличаются значительно высокой изначальной стоимостью по сравнению с одноступенчатыми. Высокая стоимость обясняется тем что применяются более дорогие материалы с повышенной коррозионной стойкостью, а также значительными поверхностями теплообменника, относительно дорогими системами управления. Эффективность абсорбционной холодильной машины характеризуются холодильным коэффициентом, для двухступенчатого типа равен величине 1,0 (идеальный газ – 2,0) [13, 10].
Трехступенчатые абсорбционные холодильные машины являются следующим этапом развития двухступенчатых абсорбционных холодильных машин. В настоящее время эта технология находится в проработке. Трехступенчатая абсорбционная холодильная машина, как и двухступенчатая, может быть получена различными методами, число возможных конфигураций здесь еще больше в сравнении с двухступенчатыми абсорбционными холодильными машинами. Простейшая трехступенчатая абсорбционная холодильная машина это не что иное как комбинация нескольких отдельных одноступенчатых абсорбционных холодильных машин. Особенностью данных систем является то что тепловая энергия от одной машины используется в другой машине. Высокопотенциальный цикл обеспечивает внушительный холодильный эффект посредством внешнего источника тепла, и в то же время является источником для низкопотенциального цикла. Системы с трехступенчатыми абсорбционными холодильными машинами по эффективности сопоставимы с обычными парокомпрессионными системами. При всем при том стоимость при этом абсорбционных холодильных машин будет больше, следовательно экономическая соспавляющая применения данных машин должна определяться в индивидуальном порядке в зависимости от местонехождения и особенностей отдельно взятого объекта. Прототипы трехступенчатых абсорбционных холодильных машин характеризуются величинами холодильного коэффициента от 1,4 до 1, 6 [1, 3, 4].
Основная часть. Особенностью абсорбционной холодильной машины является то, что они в отличии от парокомпрессионных установок кондиционирования не имеют двигающихся частей работающих с относительно большими давлениями в следствие в них отсутствуют вибрации выражающиеся шумом, то есть работают практически с нулевым уровнем шума. Названию абсорбционные холодильные машины обязаны процессам абсорбции, то есть поглощению жидкостью паров хладагента, происходящем в испарителе данной машины. В большинстве своём в абсорбционных холодильных машинах используют два вида рабочего тела это водный раствор аммиака с температурой кипения хладагента -33 градуса Цельсия и водный раствор бромида лития с температурой кипения хладагента 100 градусов Цельсия. Очевидным является выбор хладагента, для системы кондиционирования с совместным использованием солнечного коллектора описанном в патенте Российской Федерации № 2367581, который имеет меньшую температуру кипения, то есть водоаммиачный раствор.
В состав экспериментальной пассивной абсорбционно-дифузионной системы кондиционирования воздуха входит:
Хладагент в виде аммиака,
Абсорбент в виде деионизированной воды,
Ингибитор коррозии ИФХАН-32-2,
Стабилизатор парциального давления в конденсаторе в виде гелия
Материалом для изготовления пассивного кондиционера была выбрана сталь 2СП в виде труб стальных бесшовных горячедеформированных.
Количество рабочего раствора составило одну целую шесть десятых литра при массовой концентрации аммиака 35,4 процента. Помимо водоаммиачного раствора в системе абсорбционной холодильной машины присутствует гелий под давлением 20 бар. Ввыбор пал на гелий так как газ является инертным и не вступает в химическую реакцию с аммиаком. Трубы были сварены плазменной сваркой в защищенной аргоновой среде.
Описываемая система кондиционирования диффузного типа состоит также как и одноконтурная абсорбционная холодильная машина из:
- Генератор предназначенный для генегации аммиачного пара и подъема раствора низкой концентрации в абсорбер.
- Конденсатор предназначенный для изменения агрегатного состояния аммиака с генерацией тепла.
- Испаритель предназначенный для изменения агрегатного состояния аммиака с генерацией холода.
- Ресивер предназначенный для буферного хранения рабочего тела.
Работает собранная система кондиционирования воздуха следующим образом. Рабочее тело постепенно изменяет свою концентрацию в двух основных элементах системы - генераторе и соответственно в абсорбере циркулируя циклически. Раствор с высокой концентрацией получают из ресивера. В генераторе где происходит выделение аммиака из водоаммиачного раствора поступившего из ресивера результатом является массовое снижение аммиака в растворителе. Раствор слабой концентрации по трубам направляется к абсорберу в котором происходит поглощение аммиачного пара полученного от испарителя. Далее раствор становится высоко концентрированным и самотеком подается обратно в ресивер. Высоко концентрированный раствор двигаясь от ресивера в сторону генератора проходит через теплообменник типа труба в трубе где получает небольшое количество теплоты от горячего раствора меньшей концентрации. Далее немного подогретый водоаммиачный раствор высокой концентрации поступает в регенерационный блок где частично поглощает тепловую энергию от горячего аммиачного пара, как следствие крепкий раствор становится еще горячее. Далее крепкий водоаммиачный раствор под действием гравитационных сил направляется в кожухотрубный теплообменник где происходит его вскипание с образованием влажного насыщенного пара аммиака и частичек воды, посредством тепловой энергии поступающей от солнечного коллектора. На выходе после кожухотрубчатого теплообменника пары аммиака направляются в ректификационную колону где аммиачные пары отделяются от частиц воды, из за того что у водяного пара точка россы отличается от паров аммиака, а раствор небольшой концентрации направляется через теплообменник труба в трубе в адсорбер посредством гравитационных сил.
Конденсатор представляет собой одно ходовой теплообменник подача пара осуществляется с верху. Непрерывно поступающий аммиачный пар постепенно вытесняет гелий из конденсатора, в следствии со временем начинает расти концентрация и неизбежно происходит процесс конденсации аммиака с образованием тепла. Конденсат в последствии охлаждается теплообменником труба в тубе прохладной паровой фракцией с испарителя.
Жидкий аммиак испаряется в испарителе охлаждая воздух в помещении представляющим собой фанерный короб утепленный экструдированным пенополистиролом объем модели помещения составил 62 литра. Испаритель тоже является как и конденсатор одноходовым с подачей в верхний бачек. Паровая фракция из испарителя направляется из нижнего бачка радиатора в ресивер через теплообменник труба в тубе и абсобер.
Объектом эксперимента является солнечный коллектор патент № 2367581 интегрированный в малогабаритную одноконтурную абсорбционную аммиачную холодильную машину изготовленную в лаборатории ВИЭ кафедры.
Регулирование подводимой к абсорбционной холодильной установке тепловой мощности от гелиопрофиля осуществляется путем изменения электрической мощности нагревателя.
Выводы. В первом приближении стало ясно что система является работоспособной, в относительно широком диапазоне начальных параметров воздуха солнечная система кондиционирования может обеспечить комфортные параметры воздуха в помещении только абсорбционным методом. В случаях когда площадь гелиоколлектора мала или температура теплоносителя в солнечном коллекторе не превышает 35 градусов Цельсия, системе требуется дублер. Из данного эксперимента понятно, что в дальнейшем необходимо увязать нелинейное изменение температуры внутри и с наружи помещения с холодильной мощностью машины. Недостатком данной системы, как выяснилось в процессе эксперимента является отсутствие бака аккумулятора который помог бы компенсировать вышеуказанные не линейные изменения нагрузок на систему кондиционирования. К недостаткам также следует отнести тот факт что здание должно иметь специфическую систему вентиляции. На сегодняшний момент остается не ясным как придать системе эстетический вид.
1. Шилкин Н.В. Абсорбционные холо-дильные машины. АВОК. 2008. №1
2. INTAS PROJECT, Reference Number: INTAS-96-1730. Alternative Refrigerating // Heat-Pumping and Air-Conditioning Systems on the basis of the open absorption cycle and Solar Energy. 1998.
3. Амерханов Р.А., Бегдай С.Н. К про-блеме энергоэффективного здания // Известия высших учебных заведений. Северо-Кавказский регион. Серия: Технические науки. 2005. № 2 С. 91-94.
4. Гарькавый К.А., Бегдай С.Н. Анализ эффективности микроклимата помещения // Энергосбережение и водоподготовка. 2006. № 6 С. 76-77.
5. Бегдай С.Н. Повышение тепловой эф-фективности одноэтажных зданий с гелиокол-лектором. автореферат диссертации на соис-кание ученой степени кандидата технических наук. Волгоград, 2008. 18с.
6. Гарькавый К.А., Цыганков Б.К. Анализ тенденций развития традиционных и возоб-новляемых источников энергии // Труды Ку-банского государственного аграрного универ-ситета. 2014. Т. 1. № 46. С. 207-212.
7. Гарькавый К.А., Амерханов Р.А. К во-просу экономической и энергетической эф-фективности систем, использующих возоб-новляемые источники энергии // Энергосбе-режение и водоподготовка. 2009. № 4. С. 57-59.
8. Гарькавый К.А. Главный возобновляе-мый источник энергии // Международный научный журнал Альтернативная энергетика и экология. 2014. № 8 (148). С. 22-28.
9. Кириченко А.С. Обоснование пара-метров комбинированной системы солнечно-го тепло- и холодоснабжения Диссертация на соискание ученой степени кандидата техни-ческих наук. М.. 2015. С.37-40
10. Амерханов Р.А., Кириченко А.С., Снисаренко В.П. Использование воз-душного теплового насоса для теплоснабже-ния объектов // Известия высших учебных за-ведений. Северо-Кавказский регион. Серия: Технические науки. 2015.№ 1 (182). С. 73-79.
11. Scrosati B., Garche J.. Lithium batteries: Status, prospects and future, //Journal of Power Sources. 195 (2010), 2419-2430
12. Амерханов Р.А., Богдан А.В., Кириченко А.С., Куличкина А.А., Чечерин М.О., Скороход А.А. Система геотермального теплохладоснабжения // Труды Кубанского государственного аграрного университета. 2015. № 53. С. 203-209.
13. Амерханов Р.А., Кириченко А.С. Обоснование параметров комбинирован-ной системы солнечного тепло- и холодо-снабжения зданий // Сантехника, отопление, кондиционирование. 2015. № 9 (165). С. 62-65.
14. Weinreich B., Zehner M. Dimen-sioning aids in practice - a comparison // Sun, Wind Energy. 2009. № 12. P. 88-96.
15. Ertmer K. Expansion tanks and valves specialists abound // Sun, Wind Energy. 2010. № 9. P. 98-102.
16. Lamp P., Ziegler F. European re-search on solar-assisted air conditioning // Int. J. Refrig. 1998. Vol. 21. № 2.
