Россия
Белгородская область, Россия
УДК 69 Строительство. Строительные материалы. Строительно-монтажные работы
ГРНТИ 67.09 Строительные материалы и изделия
ОКСО 08.02.03 Производство неметаллических строительных изделий и конструкций
ББК 303 Сырье. Материалы. Материаловедение
ТБК 5415 Строительные материалы и изделия. Производство стройматериалов
BISAC TEC005000 Construction / General
В статье рассмотрено влияние полидисперсного бетонного лома 3D-печати на структурообразование бетона при его повторном применении. Установлено, что благоприятное влияние на прочность обусловлено наличием на поверхности вторичного мелкого заполнителя тонких слоев в виде гидратных фаз, усиливающих адгезию к формирующейся цементной матрице. При этом немаловажную многофункциональную роль играет тонкодисперсная фракция, состоящая из цементной матрицы с незначительным количеством пылевидного клинкера и кварца: увеличивает объем вяжущей части; выполняет функцию центров кристаллизации гидратных фаз; способствует формированию компактной и однородной структуры за счет заполнения пор; повышает прочность за счет гидратации минералов алита и белита. Показано, что минимизация пустотности тонкодисперсной части бетонного лома во многом обусловлена полимодальным зерновым составом, что способствует оптимизации структуры мелкозернистого бетона и повышению прочности. Установлены особенности микроструктуры образцов мелкозернистого бетона. Искусственный конгломерат на основе бетонного лома характеризуется компактной структурой, благодаря высокой адгезии мелкого заполнителя к цементной матрице бетона, заполнению пор гидратными фазами и тонкодисперсными частицами в отличие от образцов мелкозернистого бетона контрольного состава, структура которых характеризуется слабой контактной зоной между заполнителем и цементной матрицей и пористой структурой.
бетонный лом, структура, гранулометрия, наполнитель, мелкозернистый бетон
Введение. Бетонный лом изделий и конструкций 3D-аддитивного производства представляет собой мелкозернистый бетон, твердевший в воздушных условиях, что обусловливает наличие в цементной матрице значительного количества негидратированных клинкерных частиц, способных после измельчения гидратироваться с образованием новой структуры твердения. После кратковременного помола в вибрационной мельнице бетонный лом содержит частично очищенный и измельченный кварцевый песок, тонкодисперсную цементную матрицу с примесью пылевидного кварца и клинкера [1–2]. Полифракционный гранулометрический состав многокомпонентной смеси способствует образованию полидисперсной структуры, в которой более мелкие частицы располагаются в пустотах крупных частиц, при этом обеспечивается минимизация пустотности пылевидной фракции, что положительно влияет на прочность образцов мелкозернистого бетона [3–7]. На практике пористая структура бетона устраняется увеличением расхода цемента либо вводом тонкодисперсных наполнителей, что обеспечивает заполнение пор новообразованиями или тонкодисперсными частицами наполнителя [8–11]. Однако выполнение данных требований приводит к удорожанию бетонов, так как стоимость дисперсных наполнителей может в несколько раз превышать стоимость вяжущего, поэтому поиск дешевых наполнителей является актуальной задачей [12–20]. При повторном использовании бетонного лома эта проблема решается за счет того, что при кратковременном помоле образуется тонкодисперсный наполнитель, количество которого достигает 28–30 %, состоящий в основном из измельченного цементного камня и небольшой доли кварцевой муки и клинкерных частиц, что увеличивает объем тонкодисперсной части и тем самым обеспечивает надежное формирование плотной цементной матрицы вокруг всех частиц заполнителя. В системе, состоящей из крупных и мелких частиц, при разрыве поверхности происходит взаимодействие фронта растущей трещины с преградами в виде наполнителей оптимальной крупности, что также благоприятно влияет на прочностные характеристики искусственного конгломерата.
Исследованию особенностей формирования микроструктуры мелкозернистого бетона на основе бетонного лома 3D-печати посвящается данная работа.
Методы и материалы. Мелкозернистый бетон (Ц:П=1:4) на основе кварцевого песка фракции 0,16-1,25 мм заформовывали в лабораторных условиях по методу 3D-печати. После твердения в воздушно-сухих условиях 10-12 мес и дробления на лабораторной щековой дробилке измельчали в лабораторной вибрационной мельнице. Тонкая фракция <0,16 мм отделялась путем просеивания смеси через стандартное сито 016 для определения зернового состава песка. Различная удельная поверхность тонкой фракции бетонного лома (Sуд <0,16=420 м2/кг и Sуд <0,16=510 м2/кг) получена в результате различной продолжительности помола бетонного лома в вибрационной мельнице (10 и 20 мин). Кинетику твердения мелкозернистого бетона исследуемого и контрольного состава изучали на образцах 3×3×3 см, в качестве вяжущего использовали ЦЕМ I 42,5 Н. Фазовый состав определяли при помощи рентгеноструктурного анализа. Для исследования микроструктуры образцов мелкозернистого бетона использовали растровый электронный микроскоп «TESCAN MIRA 3 LMU» Центра высоких технологий БГТУ им. В.Г. Шухова.
Основная часть. Путем кратковременного помола бетонного лома 3D-печати в вибрационной лабораторной мельнице получали смесь, состоящую из частично очищенного кварцевого песка, тонкодисперсной цементной матрицы и клинкерной части, благодаря значительной разнице в размолоспособности составляющих компонентов. В качестве критерия степени измельчения использовали удельную поверхность фракции менее 0,16 мм, содержащей преимущественно тонкодисперсный цементный камень с небольшим количеством кварцевой пыли и клинкерных минералов (алита и белита) (рис. 1).
Рис. 1. Рентгенограмма пылевидной фракции бетонного лома: 1–Sуд<0,16=420 м2/кг; 2–Sуд <0,16=510 м2/кг
К факторам, способствующим более интенсивному формированию ранней и нормированной прочности бетона на бетонном ломе (табл. 1) по сравнению с контрольным составом, следует отнести: повышение адгезии формирующейся цементной матрицы ко вторичному мелкому заполнителю из-за наличия на его поверхности тонких слоев в виде гидратных фаз и полифункциональное действие частиц тонкодисперсной части, заключающееся в увеличении объема вяжущего компонента, создании дополнительных центров кристаллизации, снижения пористости, гидратации алита и белита.
Таблица 1
Кинетика набора прочности при сжатии образцов мелкозернистого бетона
|
№ |
Бетонный лом, % |
ЦЕМ I 42,5 Н, % |
Кв. песок, % |
В/Ц |
В/Т |
Предел прочности при сжатии, МПа |
|||
|
2 сут |
7 сут |
14 сут |
28 сут |
||||||
|
Контрольный состав 1:4 |
|||||||||
|
1 |
0 |
80 |
20 |
0,58 |
0,12 |
6,03 |
11,39 |
15,71 |
17,10 |
|
Бетонный лом (S уд.общ=135 м2/кг, Sуд <0,16=420 м2/кг) |
|||||||||
|
2 |
100 |
0 |
0 |
- |
0,15 |
1,98 |
6,36 |
7,14 |
8,17 |
|
3 |
90 |
10 |
0 |
1,35 |
0,14 |
11,71 |
22,68 |
24,46 |
25,52 |
|
4 |
80 |
20 |
0 |
0,69 |
0,13 |
12,35 |
28,57 |
30,57 |
35,23 |
|
Бетонный лом (S уд.общ=150 м2/кг, Sуд <0,16=510 м2/кг ) |
|||||||||
|
5 |
100 |
0 |
0 |
- |
0,16 |
2,11 |
6,57 |
7,62 |
8,67 |
|
6 |
90 |
10 |
0 |
1,43 |
0,14 |
13,58 |
24,59 |
26,31 |
28,60 |
|
7 |
80 |
20 |
0 |
0,71 |
0,14 |
15,68 |
29,84 |
33,10 |
36,28 |
Гранулометрия тонкодисперсной части бетонного лома характеризуется полимодальным распределением частиц с тремя, четко выраженными экстремумами на графике дифференциального распределения частиц: в интервале 2-3 мкм (9,3 %), 10–20 мкм (21,1 %) и 60–80 мкм (8,6 %) (рис. 2). Это обусловлено неоднородностью состава тонкодисперсной части и различной размолоспособностью компонентов, в соответствии с которой их можно расположить в ряд по убыванию: кварц – клинкер – цементный камень. При этом гранулометрическая кривая портландцемента характеризуется одномодальным распределением частиц, с максимальным содержанием частиц в диапазоне 15-30 мкм.
Рис. 2. Гранулометрия вяжущего ЦЕМ I 42,5 Н и тонкодисперснойфракции бетонного лома:
а) ЦЕМ I 42,5 Н; б) фракция <0,16 мм (Sуд =510 м2/кг); в) фракция <0,16 мм (Sуд=420 м2/кг)
Анализ гранулометрических кривых, характеризующих содержание и соотношение различных фракций, показывает, что гранулометрия тонкодисперсной фракции бетонного лома выходит за пределы зернового состава частиц бетонного лома как в диапазон меньшего, так и большего размера частиц. В смешанном вяжущем (ЦЕМ I 42,5 Н + фракция <0,16 мм ) за счет наличия тонкодисперсного порошка увеличивается количество мелких фракций (рис. 3): 0,1-1 мкм на 5,2 %, 1–10 мкм на 9,6 %. Увеличение количества частиц больших размеров 60...100 мкм на 7,8 % при избытке пылевидной фракции с высокой дисперсностью благоприятно влияет на снятие деструктивных напряжений, основанных на электростатическом взаимодействии и механическом защемлении, вызывающих образование трещин и нарушения микрооднородности структуры.
Анализ микроструктуры образцов, приведенных на рис. 4, подтверждает преимущества мелкозернистого бетона на бетонном ломе перед бетоном контрольного состава. Повышенные прочностные свойства образцов мелкозернистого бетона на бетонном ломе (с мелким заполнителем и тонкодисперсным наполнителем) обусловлены мелкозернистой структурой искусственного конгломерата, заполнение пор в цементной матрице происходит не только растущими гидратными новообразованиями, но и тонкодисперсными частицами наполнителя, что способствует повышению плотности.
На поверхности контакта между кварцевым песком бетонного лома со сросшейся пленкой гидросиликатов кальция и новой формирующейся цементной матрицей мелкозернистого бетона не наблюдается раздела между структурными элементами, что свидетельствует об их высокой адгезии (рис.4, б), в отличие от мелкозернистого бетона контрольного состава, где граница контакта между поверхностью кварцевого песка и матрицей четко прослеживается (рис. 4, а).
Рис. 3. Гранулометрия вяжущего ЦЕМ I 42,5 Н с тонкодисперсным наполнителем из бетонного лома: а) ЦЕМ I 42,5 Н + фракция <0,16 мм (Sуд =420 м2/кг); б) ЦЕМ I 42,5 Н + фракция <0,16 мм (Sуд=510 м2/кг)
Рис. 4. Микроструктура образцов мелкозернистого бетона: а) контрольный состав (ПЦ-20 %, кв. песок-80 %); б) ПЦ-20 %, бет. лом.-80 %
Рис. 5. Микроструктура образцов мелкозернистого бетона: а) контрольный состав (ПЦ-20 %, кв. песок-80 %); б) ПЦ-20 %, бет. лом.-80 %
Микрофотографии поверхности мелкозернистого бетона на бетонном ломе при большем увеличении показывают (см. рис. 5, б), что наблюдается омоноличиваниие цементной матрицы с густым зарастанием пор гидратными новообразованиями.
Структура затвердевшего конгломерата представлена плотным массивом (рис. 5, б), покрытым субмикроскопическими новообразованиями. Формируются частицы новообразований нано- и микроразмерного уровня, структура гидросиликатного геля равномерная по объему образцов мелкозернистого бетона, что свидетельствует об активном процессе гидратации вяжущего. Частички измельченного бетонного лома покрыты плотными слоями гидросиликатов кальция. При этом происходит обжатие частиц наполнителя и заполнителя многокомпонентной матрицей, что обусловливает высокие прочностные свойства искусственного конгломерата.
Выводы. Установлено, что повышенная прочность мелкозернистого бетона на бетонном ломе 3D-печати обусловлена повышенной адгезией формирующейся цементной матрицы ко вторичному мелкому заполнителю и влиянием тонкодисперсного компонента на увеличение объема вяжущей части, создание центров кристаллизации гидратных фаз, обеспечение компактной и однородной структуры за счет заполнения пор, гидратацией алита и белита.
Минимизация пустотности тонкодисперсной части бетонного лома за счет компактного распределения более мелких частиц в пустотах крупных частиц во многом обусловлена полимодальным зерновым составом, что способствует оптимизации структуры мелкозернистого бетона и повышению прочности.
Установлены особенности микроструктуры образцов мелкозернистого бетона. При введении в бетонный лом портландцемента образуется компактная структура искусственного конгломерата, с заполнением пор растущими гидратными фазами и тонкодисперсными частицами наполнителя, тем самым обеспечивается омоноличивание структурных элементов многокомпонентной цементной матрицей. У образцов мелкозернистого бетона контрольного состава структура характеризуется слабой контактной зоной между заполнителем и цементной матрицей из-за недостаточного количества вяжущего для обмазки кварцевого песка гидросиликатным гелем, что приводит к снижению прочности при сжатии практически в два раза, по сравнению с исследуемыми образцами на бетонном ломе.
1. Lesovik V.S., Tolypina N.M., Glagolev E.C., Tolypin D.A. Reuse of 3D additive manufacturing concrete scrap in construction // Lecture Notes in Cilvil Engineering. 2021. Vol. 151. Pp. 1-6.
2. Лесовик В.С., Муртазаев С-А.Ю., Сайдумов М.С. Строительные композиты на основе отсевов дробления бетонного лома и горных пород // Грозный: ФГУП «Издательско-полиграфический комплекс «Грозненский рабочий». 2012. 92 с.
3. Ahmed A.A.А.: Theoretical aspects of using fragments of destroyed buildings and structures of Iraq // IOP Conference Series Materials Science and Engineering. 2020. Vol. 945. 012039.
4. Муртазаев С-А.Ю., Исмаилова З.Х. Использование местных техногенных отходов в мелкозернистых бетонах // Строительные материалы. 2008. № 3. С. 57-58.
5. Лесовик В.С. Геоника (геомиметика). Примеры реализации в строительном материаловедении. Белгород: Изд-во БГТУ. 2016. 287 с.
6. Красиникова Н.М., Кириллова Е.В., Хозин В. Г. Вторичное использование бетонного лома в качестве сырьевых компонентов цементных бетонов // Строительные материалы. 2020. № 1-2. С. 56-65.
7. Олейник П.П., Олейник С.П. Организация системы переработки строительных отходов. М.: МГСУ. 2009. 251 с.
8. Рахимбаев Ш.М., Толыпина Н.М., Хахалева Е.Н. Cтойкость материалов гидратационного твердения на заполнителе из бетонного лома // Вестник Белгородского государственного университета им. В.Г.Шухова. 2017. №7. С. 6-9.
9. Lesovik R.V., Tolypina N.M., Alani A.A., Al-bo-ali-W.S.J.: Composite Binder on the Basis of Concrete Scrap // Lecture Notes in Civil Engineering. 2020. 95. Pp. 307-312.
10. Лесовик Р.В., Ахмед А.А.А, Аласханов А.Х. Вяжущее из пылевидной фракции фрагментов разрушенных зданий и сооружений Ирака // Региональная архитектура и строительство. 2020. 1. № 42. С. 69-76.
11. Rakhimbayev S.M, Tolypina N.M., Khakhaleva E.N., Tolypin D.A. Improving the Cement Systems Corrosion Resistance Based on Clogging Theory. Materials Science Forum. 2020. Vol. 974. Pp. 26-30.
12. Rakhimbayev S.M, Tolypina N.M., Khakhaleva E.N., Tolypin D.A. Comparative resistance of concrete with aggregates and fillers of different composition. Materials Science Forum. 2021. Vol. 1017. Pp. 133-142.
13. Kenai S., Debieb F. Caracterisation de la durability des betons recycles a base de gros et fins granulates de briques et de betoncjncasses. Mater. And Struct. 2011. 44(4). С. 815-824.
14. Bochenek A., Prokopski G. Badania Wplywu Stosunku Wodno-Cementowegona Mikromechanism Pecania Betonu Zwyklego. Arch. Inz. Lad. 1988. 2, Pp. 261-270.
15. Struble L.J., Stutzman P.E., Fuller E.R.: Microstructural Aspects of The Fracture of Hardened Cement Paste. J. Amer. Ceram. Soc. 1989. 12, Pp. 2295-2299.
16. Carlo P., Flora F., Christian M. Recycled materials in concrete // Developments in the Formulation and Reinforcement of Concrete (Second Edition). 2019. Vol. 31. No.8. Pp. 19-54.
17. Younis A., Ebead U., Judd S. Life cycle cost analysis of structural concrete using seawater, recycled concrete aggregate, and GFRP reinforcemen // Construction and Building Materials. 2018. Vol. 175. Pp. 152-160.
18. Lesovik V.S., Tolstoy A.D., Alani A.A. Realization of the similarity law in the building material science // Oriental journal of chemistry. 2019. Vol. 35. No. 3. Pp. 1067-1072.
19. Bel J., Park S., Park J. Mechanical properties of polymer concrete made with recycled PET and recycled concrete aggregates // Construction and Building Materials. 2008. Vol. 9. Pp. 2281-2291.
