Могилев, Беларусь
Могилев, Беларусь
ВАК 2.1.15 Безопасность объектов строительства
УДК 628.89 Влияние конструкции сооружения на микроклимат
ББК 383 Строительные материалы и изделия
Цель исследования: анализ эффективности установки натяжных потолков в производственных зданиях предприятий транспортного машиностроения постройки 60-х…70-х годов прошлого столетия как одного из способов утепления здания. Задача, решению которой посвящена статья: разработка методики расчета тепловых потерь при установке натяжного потолка в производственном здании предприятия транспортного машиностроения, сравнительный анализ данных потерь до и после установки потолка. Методы исследования: в статье использован расчетно-теоретический метод исследований теплопередачи, при котором после прохождения натяжного потолка происходит разделение теплового потока на две неравные части, т.к. термическое сопротивление стен и крыши различно. Новизна работы: предложен метод расчета тепловых потерь при установке натяжного потолка в производственном здании. Результаты исследования: установлено, что установка натяжного потолка позволяет не только улучшить эстетический вид производственного здания, но и снизить тепловые потери через верхнюю часть здания и крышу почти в 1,5 раза. Выводы: установка натяжных потолков с утеплителем в производственных зданиях предприятий транспортного машиностроения имеет теплотехническую целесообразность поскольку при этом существенно снижаются тепловые потери.
транспортное машиностроение, здания, потолок, тепловые потери
Введение
При проектировании производственных зданий транспортного машиностроения, построенных по проектам 60-х…70-х годов прошлого столетия, из-за недостаточного понимания процессов теплообмена и дешевизны энергоресурсов был допущен ряд существенных просчетов [1-4]. Эти просчеты связаны с недостатками, имевшими место в нормативных документах тех лет [5]. В настоящее время поддержание в сооружениях машиностроительных предприятий необходимой температуры воздуха в соответствии с Гигиеническим нормативом [6] требует достаточно больших финансовых затрат на покупку тепловой энергии или энергоносителей при локальной системе отопления, что, в конечном итоге, отрицательно сказывается на экономической эффективности машиностроительного производства [7-9]. Большие потери тепла связаны со значительным теплообменом между воздухом помещения и воздухом окружающей здание среды (атмосферным воздухом). Для уменьшения потерь используются методы тепловой реновации зданий машиностроительных предприятий с последующим изменением их назначения [10, 11]. Однако повторное использование этих зданий без изменения назначения является более целесообразным [12-17]. Для снижения потерь тепла при этом в [18-24] предлагается проведение реконструкции всего покрытия здания, что является достаточно сложным технически и дорогостоящим решением. В качестве одного из решений проблемы избыточного теплообмена через горизонтальную ограждающую конструкцию покрытия производственного здания предлагается установка утепленного натяжного потолка (рис. 1). В [25-29] предлагаются конструкции подвесных и натяжных потолков для снижения звукопередачи (акустические потолки) и как способа огнезащиты горизонтальных конструкций перекрытия. При этом оценка эффективности применения таких решений для уменьшения теплопотерь не производится. Схемы таких решений, предлагаемых производителями (рис. 1), к сожалению, не отражают процессов теплообмена, которые происходят в действительности.
Рис. 1. Предполагаемые потоки тепловой энергии в производственном здании
до и после установки натяжного потолка
Fig. 1. Estimated heat energy flows in the industrial building before
and after installation of the stretch ceiling
Как известно, теплообмен осуществляется тремя основными способами: теплопроводностью, конвекцией и излучением. Перенос теплоты теплопроводностью происходит между соприкасающимися телами, которые имеют различную температуру. При нагревании тела его тепловая энергия, характеризуемая кинетической энергией движения (колебания) молекул, возрастает. При соприкосновении двух тел часть этой энергии передается молекулам менее нагретого тела и этот процесс распространяется по всему менее нагретому телу до тех пор, пока тепловая энергия обоих тел не уравняется. В металлах при этом значительную роль играют свободные электроны.
Теплообмен путем конвекции происходит только в сплошных средах (газах и жидкостях). Сущность его состоит в том, что перенос теплоты осуществляется при перемещении в пространстве определенных объемов жидкости или газа. Конвекция в сплошных средах всегда неразрывно связана с теплопроводностью, т.к. при этом процессе происходит контакт частиц, обладающих различной кинетической энергией. Такой комплексный процесс называется конвективным теплообменом.
Теплообмен излучением осуществляется за счет распространения электромагнитных волн (лучей) от нагретого тела. Источником этих волн является внутренняя энергия данного тела. Основной вклад при данном виде теплопередачи вносят инфракрасные лучи с длиной волны 0,8…40 мкм.
Перенос тепловой энергии от более нагретой сплошной подвижной среды к менее нагретой (холодной) через твердую стенку (однослойную или многослойную) является теплопередачей. Теплопередача – это сложный термодинамический процесс, в котором тепловая энергия передается тремя упомянутыми способами: теплопроводностью, конвекцией и излучением.
Результаты исследований
Рассмотрим процесс теплопередачи через однослойную стенку 1 в производственном здании постройки второй половины ХХ века (рис. 2), состоящий из трех этапов.
Рис. 2. Схема теплопередачи в производственном здании постройки второй половины ХХ века,
Н1 – расстояние от плоскости установки натяжного потолка до плиты перекрытия
Fig. 2. Heat transfer scheme in an industrial building built in the second half of the 20th century,
H1 ‒ distance from the installation plane of the stretch ceiling to the floor slab
На первом этапе происходит перенос тепловой энергии конвекцией от нагретой среды к стенке. Второй этап – перенос энергии теплопроводностью через стенку. Третий этап представляет собой перенос тепла конвекцией от противоположной стенки к менее нагретой среде, т.е. атмосферному воздуху. Данный комплексный процесс через однослойную стенку здания описывается известным уравнением, составленным на основе теоремы Фурье и уравнения Ньютона – Рихмана:
, (1)
где qс – количества тепла (тепловой поток), проходящее через однослойную стенку в единицу времени, Вт; А – площадь поверхности стенки, м2; αв – коэффициент теплоотдачи от нагретой среды к стенке, Вт/(м2·К). αн – коэффициент теплоотдачи от нагретой стенки к холодной среде, Вт/(м2·К); Тв и Тн – температура среды внутри здания (горячая среда) и температура снаружи здания (холодная среда), соответственно, К; δс – средняя толщина стенки, м; λс – теплопроводность стенки, Вт/(м۰К).
Обозначения физических величин приняты с использованием СТБ ISO 6946:2022/ОР и СП 2.04.01-2020 [30, 31].
В рассматриваемом типовом здании (длина – 36 м, ширина ‒ 17 м, высота ‒ 12 м) до установки подвесного потолка имеет место конвективный теплообмен внутри помещения и теплообмен теплопроводностью через стены и крышу. Значения теплопроводности стен, плит покрытия, пароизоляции, керамзитобетона, минеральной ваты, цементно-песчаной стяжки, рубероида и тепофола взяты из СП 2.04.01-2020 [31, с. 38-49], а ПХВ-ткани из [32] и сведены в табл. 1.
Таблица 1
Размеры и теплофизические параметры элементов здания
Table 1
Dimensions and thermophysical parameters of building elements
|
Наименование элемента здания |
Средняя (расчетная) толщина δ, мм |
Теплопроводность λ, Вт/(м∙К) |
Термическое сопротивление элемента здания R, м2∙К/Вт |
|
Стена бетонная (керамзитобетон плотностью 800 кг/м3) |
400 |
0,209 |
1,51 |
|
Плита покрытия железобетонная |
50 |
1,69 |
0,03 |
|
Пароизоляция оклеечная (один слой рубероида) |
5 |
0,17 |
0,03 |
|
Керамзитобетон на керамзитовом песке |
100 |
0,128 |
0,781 |
|
Минвата |
100 |
0,0408 |
2,45 |
|
Стяжка цементно-песчаная |
30 |
0,58 |
0,05 |
|
Рубероид (три слоя) |
18 |
0,17 |
0,11 |
|
ПХВ-ткань |
0,5 |
0,15 |
0,003 |
|
Тепофол |
5 |
0,039 |
0,13 |
|
Воздушная прослойка при передаче тепла к крыше |
6000 |
|
0,166 |
|
Воздушная прослойка при передаче тепла к стенам |
6000 |
|
0,187 |
Процесс теплопередачи, описанный уравнением (1) имеет место при переносе энергии через стены 1 рассматриваемого здания (рис. 1). Сумма величин в знаменателе уравнения (1) называется общим термическим сопротивлением стены Rcт1 (м2∙К/Вт):
, (2)
где αв – коэффициент теплоотдачи от нагретого воздуха внутри здания к бетонным стенам: αв=8,7 Вт/(м2·К) [31, с.8]; αн – коэффициент теплоотдачи от бетонных стен к наружному воздуху: αн=23 Вт/(м2·К) [31, с. 17]; λст – теплопроводность бетонной стены, Вт/(м∙К); δст – толщина бетонной стены: δст=0,4 м. Подставив соответствующие значения в (2) получим Rcт=1,67 м2∙К/Вт. Тогда тепловой поток, проходящий через стены над плоскостью будущей установки натяжного потолка можно определить:
, (3)
где Аст – площадь стен над плоскостью установки натяжного потолка: Аст= 636 м2
В соответствии с [31, с. 4] установлено, что расчетные значения климатических параметров наружного воздуха необходимо выбирать в соответствии с СНБ 2.04.02 [33]. Для Могилева средняя температура наружного воздуха в отопительный период равна -1,9 0С=271,25 К, а продолжительность отопительного периода – 204 сутки [33, с. 9]. В соответствии с [6] средняя температура в рассматриваемом цеху: +16 0С=289,15 К. Тогда тепловой поток, проходящий через часть стен, находящихся над плоскостью установки натяжного потолка, и вычисленный по зависимости (3), будет qст=6817 Вт=6,82 кВт.
Тепловой поток qкр1, проходящего через многослойную крышу данного здания, определяется с помощью уравнения:
, (4)
где Ап – площадь потолка: Ап=612 м2; δi – толщина i-го слоя крыши, м; λi – теплопроводность i-го слоя крыши, Вт/(м∙К).
Тогда, общее термическое сопротивление крыши Rкр1 будет равно:
. (5)
где δжб, δпи, δкб, δмв, δсж, δрб – толщины слоев: железобетонного покрытия, пароизоляции, керамзитобетона, минваты, стяжки и рубероида, соответственно, м; λжб, λпи, λкб, λмв, λсж и λрб – теплопроводность: железобетонного покрытия, пароизоляции, керамзитобетона, минваты, стяжки и рубероида, соответственно, Вт/(м∙К).
Подставив соответствующие значения в (4) из табл. 1 получим Rп=3,61 м2∙К/Вт, а тепловой поток, проходящий через крышу, будет равен qкр=3034,6 Вт=3,04 кВт.
Окончательно, тепловой поток qтп1 (мощность тепловых потерь), проходящий через стены над плоскостью будущей установки подвесного потолка и крышу можно определить:
(6)
Таким образом, тепловой поток (мощность потерь), проходящий через крышу и стены над плоскостью установки натяжного потолка равна 9,86 кВт. Кроме того, тепловые потери через крышу в 2,24 раза меньше потерь через стены, находящиеся над плоскостью будущей установки натяжного потолка. Здесь рассмотрены тепловые потери через верхнюю стену. Если рассматривать все здание, то с учетом тепловых потерь через оконные проемы и двери общие потери через стены будут примерно в 6…7 раз выше потерь через крышу. Надо отметить, что такие производственные здания эксплуатируются до сих пор без существенного утепления.
Рассмотрим движение теплового потока qтп2 через верхнюю часть здания при установке натяжного потолка 2 со слоем утеплителя 3 (рис. 3). На верхней поверхности утеплителя 8 происходит разделение теплового потока qтп2 на два потока qст2 и qкр2. При этом очевидно, что
, (7)
где qст2 – тепловой поток, уходящий наружу через стены, Вт; qкр2 – тепловой поток, уходящий наружу через крышу, Вт. В данном случае тепловой поток qтп2 также равен:
, (8)
где Ап – площадь натяжного потолка, м2; δнп и δут – толщины натяжного потолка и утеплителя, соответственно, м; λнп и λут – теплопроводности натяжного потолка и утеплителя, соответственно, Вт/(м∙К); Т1 – температура воздуха в воздушной прослойке между натяжным потолком и ребристой плитой, К; αвп – коэффициент теплоотдачи от тепофола к воздуху воздушной прослойки: αвп=6 Вт/(м2∙К) [31, с.17].
Рис. 3. Схема теплопередачи в производственном здании, изображенном
на рис. 1, при установке подвесного потолка: 1 – стены; 2 – ПВХ-ткань;
3 – утеплитель (тепофол); Н1 – расстояние от плоскости установки
натяжного потолка до плиты перекрытия: Н1=6 м
Fig. 3. The scheme of heat transfers in the industrial building shown in fig. 1,
when installing a false ceiling: 1 ‒ walls;2 – PVC cloth; 3 ‒ insulation (tepofol);
H1 ‒ distance from the installation plane of the stretch ceiling to the floor slab: H1 = 6 m
Обозначим 
, тогда
С физической точки зрения a – тепловой поток, приходящийся на градиент температуры в 1 К. Аналогично определим qст2 и qкр2:
, (10)
где Rвп.ст – термическое сопротивление невентилируемой воздушной прослойки при движении теплового потока qст2, м2∙К/Вт; αвп.ст – коэффициент теплоотдачи от воздушной прослойки к стене: αвп.ст=8,7 Вт/(м2∙К) [31, с.8];
В [31, с.70] приведены значения термических сопротивлений невентилируемой воздушной прослойки Rвп в зависимости от ее толщины, направления движения потока тепла и знака температуры воздуха по 0С в прослойке, когда толщина данной прослойки не превышает 0,3 м. В рассматриваемом случае толщина невентилируемой воздушной прослойки составляет 6 м, длина 36 м и ширина 17 м. В соответствии с [30, с. 20] понятие «воздушная прослойка» подразумевает те воздушные прослойки, которые имеют ширину и длину в 10 раз больше толщины, измеренной в направлении теплового потока, либо воздушные пустоты, которые имеют ширину или длину, сопоставимую с их толщиной. Если толщина воздушной прослойки изменяется, то для вычисления необходимо использовать ее среднее значение термического сопротивления. В данном случае толщина воздушной прослойки является постоянной и ее толщина сопоставима с шириной и длиной, поэтому для расчета термического сопротивления невентилируемой воздушной прослойки Rвп воспользуемся зависимостью из СТБ ISO 6946:2022/ОР и ISO 6946:2017 [30, с. 18; 34]:
где hc – конвективная составляющая теплопередачи, Вт/(м2 ·К); hr – излучательная составляющая теплопередачи, Вт/(м 2 ·К).
На основе упрощенных расчетов принимаем, что разность температур в воздушной прослойке будет ≤ 5 К [30]. Тогда при горизонтальном направлении теплового потока hc=1,25 Вт/(м2 ·К), а при вертикальном вверх – hc=1,95 Вт/(м2 ·К) [30, с. 18; 34]:
Излучательная составляющая теплопередачи hr определяется следующим образом:
где E – взаимная излучательная способность поверхностей (приведенный коэффициент излучения поверхности); hr0 – коэффициент теплоотдачи излучением поверхности абсолютно черного тела, Вт/(м2 ·К).
E
, (13)
Где ε1 и ε2 – полусферические относительные коэффициенты излучения поверхностей, ограничивающих воздушную прослойку.
В отопительный период средняя температура в воздушной прослойке будет примерно около Твп.ср= ≈10 0С=283,15 К. Поэтому ε1 = ε2 = 0,9 [30, с. 21; 34]. Тогда вычисленное значение по зависимости (13) E=0,817.
Коэффициент теплоотдачи излучением поверхности абсолютно черного тела hr0 вычисляется следующим образом [30, с. 18; 34]:
, (14)
где s – постоянная Стефана-Больцмана: s =5,67·10-8 Вт/(м2 ·К 4); Tm– средняя термодинамическая температура поверхности и окружающей среды, К. Очевидно, что Tm= Твп.ср. Подставив соответствующие значения Твп.ср=283,15 К и s =5,67·10-8 Вт/(м2 ·К 4) в (12) получим hr=4,077 Вт/(м2 ·К).
Тогда величина термического сопротивления невентилируемой воздушной прослойки, вычисленного с помощью зависимости (11) при передаче тепла к крыше будет равна Rвп.кр=0,166 м2۰К/Вт, а при передаче к стенам Rвп.ст=0,187 м2۰К/Вт. Занесем эти величины в табл. 1.
(15)
и получим:
(16)
Окончательно тепловой поток qкр2 будет равен:
(15)
где αвп.кр – коэффициент теплоотдачи от воздушной прослойки к крыше: αвп.кр=8,7 Вт/(м2·К) [31, с. 8].
Обозначим и получим
(17)
Подставим зависимости (9), (16) и (17) в (7):
(18)
Для расчета мощности теплового потока q необходимо знать температуру Т1 на верхней поверхности утеплителя 3 (см. рис 3). С этой целью решим уравнение (18) относительно Т1:
(19)
Тогда
. (20)
Расчеты показали, что a=1474,7 Вт/К, a1=342,7 Вт/К a2=161,9 Вт/К. Окончательно получено: qтп2=6724,6 Вт= 6,72 кВт, т.е. потери тепла через верхнюю часть стен (от плоскости установки натяжного потолка до плиты покрытия) и крышу при установке натяжного потолка с утеплителем уменьшаются в 1,47 раза.
Рассмотрим случай, когда отсутствует слой утеплителя на натяжном потолке. Очевидно, что при этом изменится только величина a, которую обозначим aбу:
(21)
Подставим соответствующие значения величин в (21) и получим aбу=2147,4 Вт.
Уравнение для расчета тепловой мощности потока в этом случае примет вид:
(21)
Подставим соответствующие значения и получим: qтп.бу2=73222 Вт=7,3 кВт, т.е. потери через верхнюю часть стен, крышу и натяжной потолок без утеплителя увеличиваются примерно в 1,1 раза по сравнению с тем, когда подвесной потолок снабжен утеплителем.
Как отмечалось выше, отопительный период составляет 204 сутки. При двухсменной работе это 3264 часа или 11750400 с. Для расчета потерь энергии Qпот используем известную зависимость:
(22)
где τ – время прохождения теплового потока, с.
Вычислим количество энергии, которое теряется за отопительный период через упомянутую верхнюю часть стен и крышу:
- без установки натяжного потолка – 115,86·106 кДж;
- при установке натяжного потолка без утеплителя – 86,1·106 кДж;
- при установке натяжного потолка с утеплителем – 44,42·106 кДж.
Зная стоимость 1 кДж тепловой энергии несложно подсчитать экономию денежных средств.
Заключение
Одним из достаточно эффективных способов снижения тепловых потерь в отопительный период в производственных зданиях предприятий транспортного машиностроения постройки 60-х…70-х годов прошлого столетия является установка натяжного потолка со слоем утеплителя. При этом потери тепла через верхнюю часть стен (от плоскости установки подвесного потолка до плиты покрытия) и крышу уменьшаются почти в 1,5 раза, что в основном связано с образованием невентилируемой воздушной прослойки в верхней части здания.
1. Шеин В.В. Анализ состояния промышленных объектов советского периода на территории Южного федерального округа. Инженерный вестник Дона. 2018;2(49):205.
2. Shchur A., Lobikava N., Lobikava V. Revitalization of (post-) soviet neighbourhood with nature-based solutions. Acta horticulturae et regiotecturae. 2020;23(2):76-80.
3. Ляшук Д.А. Обобщение мирового опыта и классификация методов реконструкции массовой микрорайонной жилой застройки. Вестник Брестского государственного технического университета. Строительство и архитектура. 2017; 1(103):32-36.
4. Олейник П.П., Бродский В.И. Организация предпроектного обследования технического состояния реконструируемых производственных зданий и сооружений. Системные технологии. 2019;3(32)5-7.
5. Горшков А. С., Ливчак В. И. История, эволюция и развитие нормативных требований к ограждающим конструкциям. Строительство уникальных зданий и сооружений. 2015;3:7-37.
6. Предельно допустимые концентрации вредных веществ в воздухе рабочей зоны. Гигиенические нормативы: утв. Пост. Мин-ва здравоохранения РБ от 11 октября 2017 г. №92. - URL: Adobe Acrobat Reader. URL: http://www.ohrana-truda.by/topic/5546 (дата обращения: 10.01.2022).
7. Медведев А.А. Обоснование технических решений фасадов реконструируемых промышленных зданий из условий энергосбережения и безопасности. Строительство: наука и образование. 2021;11(3):98-119.
8. Левченко В.Н., Невгень Н.А., Храмогин А.А. Архитектурно-строительная реконструкция и ее влияние на интенсификацию эксплуатируемых производственных зданий. Вестник Донбасской национальной академии строительства и архитектуры. 2017;2(124):10-15.
9. Tukhtamisheva A., Adilova D., Issabayev G., Abildabekova D., Iissova A. Renovation of industrial buildings by increasing energy efficiency. Journal of Advanced Research in Dynamical and Control Systems. 2020;12(S3):785-791. doi:https://doi.org/10.5373/JARDCS/V12SP3/20201318 ISSN 1943-023X.
10. Фильковейте К.И., Хрусталева Т.В. Реконструкция промышленных зданий и сооружений в апартаменты. Актуальные научные исследования в современном мире. 2020;5-1(61):227-235.
11. Климовская Д.В., Игнатьева А.С., Полынцева Т.А., Пузынин М.Ю., Банщиков С.Д., Гуськов Д.А. Особенности и анализ реконструкции производственных предприятий под жилые здания. E-Scio. 2020;9(48):476-483.
12. Kurbanov F., Tyll L. Factors affecting the efficiency of energy - saving projects in market conditions. Bulletin of Karaganda University. Economy Series. 2019:95(3):150-156.
13. Lapidus A., Topchiy D. Formation of Methods for Assessing the Effectiveness of Industrial Areas’ Renovation Projects. Proceedings of the IOP Conference Series: Materials Science and Engineering. 2019;471:1-6.
14. Дудникова К.А. Предпосылки и целесообразность использования бывших производственных зданий. Architecture and Modern Information Technologies AMIT. 2017;2(39):114-125.
15. Галюжин С.Д., Лобикова Н.В., Лобикова О.М., Галюжин А.С. Методика определения объема конденсата, образующегося при прохождении удаляемого воздуха через рекуператор вентиляционной установки. Вестник Брестского государственного технического университета. Водохозяйственное строительство, теплоэнергетика и геоэкология. 2019;2(115):97-100.
16. Сормунен П. Энергоэффективность зданий. Ситуация в Финляндии. Инженерно-строительный журнал. 2010;1:7-8.
17. Ливчак В.И. Предложения по установлению долгосрочной динамики повышения требований к энергоэффективности зданий. Сантехника, Отопление, Кондиционирование. 2020;12(228):58-67.
18. Fantucci, S., Serra, V., Investigating the Performance of Reflective Insulation and Low Emissivity Paints for the Energy Retrofit of Roof Attics. Energy and Buildings. 2019;182:300-310.
19. Леонова А.Н., Курочка М.В. Методы повышения энергоэффективности зданий при реконструкции. Вестник Московского государственного строительного университета. 2018;13(7(118)):805-813. doi:https://doi.org/10.22227/1997-0935.2018.7.805-813 Т 4.
20. Тарасенко В.Н., Слободянский М.А. Энергосберегающие технологии в проектировании и строительстве. Вектор ГеоНаук. 2020;3(4):21-27. doi:https://doi.org/10.24411/2619-0761-2020- 10039.
21. Роженцова Н.В., Биктимиров З.М., Галяутдинова А.Р. Оптимизация свойств теплозащиты кровли. Актуальные научные исследования в современном мире. 2018;5-1(37):115-118.
22. Шабанов Д.Н., Брянцев Е.Г., Ягубкин А.Н., Крупенчик И.В., Змитрович С.Ю. Теплоизоляционные материалы и их конвективные свойства. Вестник Полоцкого государственного университета. Серия F, Строительство. Прикладные науки. 2019;8: 44-48.
23. Риставлетов Р.А., Сулейменов У.С., Камбаров М.А., Абшенов Х.А., Кудабаев Р.Б., Суендыкова К.Б. Определение сопротивления теплопередаче многослойной ограждающей конструкции с теплоотражающим слоем. Научный аспект. 2018;2(3):200-208.
24. Марченко А.В., Кармазин Г.И. Особенности монтажа строительных конструкций при реконструкции кровли корпуса завода «АТОММАШ». Междисциплинарность науки как фактор инновационного развития: сб. статей Международной научно-практической конференции. Таганрог, 09 ноября 2019. С. 184-188.
25. Герасимов А.И., Салтыков И.П. К вопросу применения акустических подвесных потолков с малой высотой крепления. Инженерный вестник Дона. 2021;5(77):528-545.
26. Gravit M.V., Golub E.V., Grigoriev D.M., Ivanov I.O. Fireproof suspended ceilings with high fire resistance limits. Magazine of Civil Engineering. 2018;8(84):75-85.
27. Шубин И.Л., Аистов В.А., Пороженко М.А. Звукоизоляция ограждающих конструкций в многоэтажных зданиях. требования и методы обеспечения. Строительные материалы. 2019;3:33-43.
28. Васильева И.Л., Назмеева Т.В. Оценка внутренней акустической среды уникального здания. Вестник евразийской науки. 2018;10(5):57.
29. Синегубов И.Д. Создание эффективных технических средств шумозащиты. Научно-исследовательский центр «Technical Innovations». 2021;8:217-220.
30. СТБ ISO 6946:2022/ОР. Конструкции ограждающие строительные и их элементы. Термическое сопротивление и сопротивление теплопередаче и методики расчета.
31. СП 2.04.01-2020. Строительные правила. Строительная теплотехника. Утверждены и введены в действие постановлением Министерства архитектуры и строительства Республики Беларусь от 18 ноября 2020 г. № 93.
32. Полная таблица теплопроводности различных строительных материалов. [Электронный ресурс]. URL: https://termoizol.com/polnaya-tablitsa-teploprovodnosti-razlitchnh-stroitelynh-materialov.html. - Дата доступа: 30.01.2022.
33. СНБ 2.04.02 - 2000. Строительная климатология. Утверждены приказом Министерства архитектуры и строительства Республики Беларусь от 07 декабря 200 г. № 563.
34. ISO 6946:2017. Building components and building elements. Thermal resistance and thermal transmittance. Calculation methods.
